高支模专项施工方案(8)

来源：网络收集时间：2025-09-18

导读：甲类车间+12.0m高支模专项施工方案（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0 W=8980.00mm3 ，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2 1）抗弯强度验算 P=V=1/2×q×

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

（4）第二层龙骨(主楞)验算

钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0 W=8980.00mm3

，I=215600.00mm4

，A=4.24cm2

1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.19×300/1000+0.56=1339N=1.34kN 弯矩系数KM=-0.281,Mmax=KmPL=-0.281×1.34×1000×600=-225924N·mm σ=M2

max/W=225924/8980=25.16N/mm第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=25.16N/mm2

＜f=205.00N/mm2

,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.281×1.34=1.72kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.72×1000 /(2×2×424.00)=3.04N/mm

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=3.04N/mm2

＜f2

v=120.00N/mm,满足要求。 3）挠度强度验算

挠度系数K'

υ=1.795，P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×3.86×300/1000+0.56=1.14kN υ

’33

max

= KυPL/(100EI)=1.795×1.14×1000×600/(100×206000×215600)=0.10mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨(主楞)挠度υmax

=0.10mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

内力图如下图

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3.支撑强度验算 (1)荷载计算

每根钢管承载NQK1=4490N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2

):NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=4490+504=4994N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×11.3×1000=368N 水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.20×0.0326=313N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×8=117N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=368+313+117=798N 钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×798+4994=5952N (2)钢管立杆长细比验算

依据JGJ 300-2013规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，水平杆连续的形式。立杆计算长度L0=βHβaμh 1）立杆计算长度系数μ 查JGJ 300-2013规范附录B，

有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h 其中E一弹性模量，取206000N/mm2

I一钢管的截面惯性矩，取107800mm4

h一立杆步距，取1500mm

k一节点转动刚度，取35kN·m/rad ly一立杆的y向间距，取600mm

K=206000×107800/(1500×35×106

)+600/(6×1500)=0.49 ax一单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lX/h=600/1500=0.4 nx一单元框架的x向跨数，nx=6 查表得，立杆计算长度系数：μ=1.49 2）高度修正系数βH=1.12

扫地杆高度与悬臂长度修正系数βa，按附录表，βa= 1.000

其中 a1--扫地杆高度与步距h之比，a1=0.20/1.50=0.1（保留一位小数） a2--悬臂长度与步距h之比，a2=0.20/1.50=0.1（保留一位小数） a--a1与a2中的较大值，a=0.1

立杆计算长度L0=βHβaμh=1.12×1.000×1.49×1.50=2.50m 立杆长细比λ=LO/i=2500/15.90=157 钢管立杆长细比157＜180,满足要求。

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(3)钢管立杆稳定性验算

=0.284,P=N/(A)=5952/(0.284×424.00)=49.43N/mm 钢管立杆稳定性计算49.43N/mm＜205.00N/mm,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为首层150mm厚C20混凝土地坪（基础回填土）,2

上部荷载为：F=5.95kN （1）支承面受冲切承载力验算

β2

S=2.00,ft=1.10N/mm,hO=150-15=135mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

=0N/mm,Um=2×(100+135)+2×(100+135)=940mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.25σ

pc,m

)ηUmhO=[(0.7×1×1.10+0.25×0)×1.00×940×135]/1000=97.71kN 钢管支承面受冲切承载力97.71kN＞5.95kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

b=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m,Al=0.10×0.10=0.01m β0.5

l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.85×9600=8160kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×8160×0.01=183.60kN

支承面局部受压承载力F=183.60kN＞5.95kN,满足要求。 5.侧模板验算（1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V

1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5

=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2

2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m

1、F2两者取小值F=16.80kN/m，有效压头高度=F/γ=0.70m。 2)荷载计算

荷载类型标准值单位分项系数设计值 ①新浇混凝土的侧压力F 16.80 kN/m2

γG=1.2 20.16 ②振捣混凝土产生的荷载Q2

2K 4.00 kN/m γQ=1.4 5.60 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 25.76 kN/m梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 16.80 kN/m（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm

W=bh2

/6=580×182

/6=31320mm3

，I=bh3

/12=580×183

/12=281880mm4

。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,q=25.76×(700-120)/1000=14.94kN/m=14.94N/mm M2

max=KMqL=-0.105×14.94×350=-192166N·mm σ=M2

max/W=192166/31320=6.14N/mm

侧模抗弯强度σ=6.14N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×14.94×350/1000=3.17kN

单位 2

2 38

kN/m kN/m甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.17×1000/(2×18×580)=0.46N/mm

侧模抗剪强度τ=0.46N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。

，

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q=16.80×(700-120)/1000=9.74kN/m=9.74N/mm 挠度υ

max

=KυqL/100EI=0.644×9.74×350/(100×6000×281880)=0.56mm

=0.56mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

，44

[υ]=L/250=350/250=1.40mm 侧模挠度υ

max

内力图如下图

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×25.76=24.47kN/m;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=350mm=0.35m

，

竖

向

间

距

b=(700-120)/2=290mm=0.29m

，

N=abFs=0.35×0.29×24.47=2.48kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[Nt]=12.90kN 对拉螺栓受力2.48kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算

计算跨度290mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm

W=bh/6=80×80/6=85333mm，I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.125,q=25.76×350/1000=9.02N/mm Mmax=KMqL=0.125×9.02×290=94823N·mm σ=Mmax/W=94823/85333=1.11N/mm

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