高支模专项施工方案(10)

来源：网络收集时间：2025-09-18

导读：甲类车间+12.0m高支模专项施工方案 I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 1）抗弯强200/600=0.33度验算 a .梁传荷载计算 q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.97×200/200=3.97kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=3.97×200/1000×600/1

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4

1）抗弯强200/600=0.33度验算 a .梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.97×200/200=3.97kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=3.97×200/1000×600/1000×(2-0.33)/8=0.10kN·m b 、板传荷载计算 P

板

重

量

=1.2×(板厚度×25

＋模板重)＋1.4×活=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×200/1000×7.46=0.60kN a =0.5×(L-c)=0.5×(600-200)=200mm，Mp=P×a=0.60×0.20=0.12kN·m M6

max=Mq＋Mp=(0.10+0.12)×10=220000N·mm σ=M2

max/W=220000/85333=2.58N/mm

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=2.58N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×3.97×200/1000+0.60=1.00kN τ=3V2

max/(2bh)=3×1.00×1000/(2×80×80)=0.23N/mm

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.23N/mm2

＜f2v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

q’

=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=2.84×200/200=2.84N/mm υ'

q=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)

=2.84×200×6003

×(8 - 4 × 0.332

+0.333

)/(384×9000×3413333)=0.08mm υ2

2p=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)

=0.60×1000×200×6002

×(3 - 4×0.332

)/(24×9000×3413333)=0.15mm υ

max

=υq＋υp=0.08+0.15=0.23mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨(次楞)挠度υmax

=0.23mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

内力图如下图：

载

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（4）第二层龙骨(主楞)验算

钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0； W=8980.00mm，I=215600.00mm ，A=4.24cm 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.281,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×3.97×200/1000+0.60=997N=1.00kN 3

Mmax=KmPL=-0.281×1.00×1000×600=-168600N·mm σ=M2

max/W=168600/8980=18.78N/mm第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=18.78N/mm2

＜f=205.00N/mm2

,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.281×1.00=1.28 kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.28×1000 /(2×2×424.00)=2.27N/mm

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=2.27N/mm2

＜f2v=120.00N/mm,满足要求。 3）挠度验算挠度系数Kυ=1.795

=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×2.84×200/1000+0.60=0.88kN υ

’33

max= KυPL/(100EI)=1.795×0.88×1000×600/(100×206000×215600)=0.08mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ

max

=0.08mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

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每根钢管承载NQK1=3351N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m):NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=3351+504=3855N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×11.5×1000=375N 水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.20×0.0326=313N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×8=117N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=375+313+117=805N 钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×805+3855=4821N (2)钢管立杆长细比验算

依据JGJ 300-2013规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，水平杆连续的形式。立杆计算长度L0=βHβaμh 1）立杆计算长度系数μ 查JGJ 300-2013规范附录B，

有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h 其中E一弹性模量，取206000N/mm I一钢管的截面惯性矩，取107800mm h一立杆步距，取1500mm

k一节点转动刚度，取35kN·m/rad ly一立杆的y向间距，取600mm

K=206000×107800/(1500×35×10)+600/(6×1500)=0.49 ax一单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lX/h=600/1500=0.4 nx一单元框架的x向跨数，nx=6 查表得，立杆计算长度系数：μ=1.49 2）高度修正系数βH=1.12

扫地杆高度与悬臂长度修正系数βa，按附录表，βa= 1.000

其中 a1--扫地杆高度与步距h之比，a1=0.20/1.50=0.1（保留一位小数） a2--悬臂长度与步距h之比，a2=0.20/1.50=0.1（保留一位小数） a--a1与a2中的较大值，a=0.1

立杆计算长度L0=βHβaμh=1.12×1.000×1.49×1.50=2.50m 立杆长细比λ=LO/i=2500/15.90=157 钢管立杆长细比157＜180,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.284,P=N/(A)=4821/(0.284×424.00)=40.04N/mm 钢管立杆稳定性计算40.04N/mm＜205.00N/mm,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为首层150mm厚C20混凝土地坪（基础回填土）,上部荷载为：F=4.82kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.10N/mm,hO=150-15=135mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

=0N/mm,Um=2×(100+135)+2×(100+135)=940mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋

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0.25σ

pc,m

)ηUmhO=[(0.7×1×1.10+0.25×0)×1.00×940×135]/1000=97.71kN

钢管支承面受冲切承载力97.71kN＞4.82kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

b=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m,Al=0.10×0.10=0.01m β0.5

l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.85×9600=8160kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×8160×0.01=183.60kN

支承面局部受压承载力F=183.60kN＞4.82kN,满足要求。 5.侧模板验算（1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V

1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5

=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2

2=γH=24×梁高=24×0.50=12.00kN/m

比较F2

1、F2两者取小值F=12.00kN/m,有效压头高度=F/γ=0.50m。 2)荷载计算

荷载类型标准值单位分项系数设计值 ①新浇混凝土的侧压力F 12.00 kN/m2

γG=1.2 14.40 ②振捣混凝土产生的荷载Q2

2K 4.00 kN/m γQ=1.4 5.60 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 20.00 kN/m梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 12.00 kN/m（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。 W=bh2

/6=380×182

/6=20520mm3

，I=bh3

/12=380×183

/12=184680mm4

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,q=20.00×(500-120)/1000=7.60kN/m=7.60N/m M2

max=KMqL=-0. …… 此处隐藏：3320字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……

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