地下室结平板模板支撑搭设施工方案 - 图文(6)

bh250?1002

木楞截面模量：W?= = 83333mm3

66??M4949556.25 = = 11.39N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求

83333W（5）木楞承载能力抗剪验算 1）均布荷载设计值： F1=18.02 kN/m2

次木龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m 木楞剪力设计值：V?0.625ql=0.625?3.24?0.75=1.52KN 2）均布荷载设计值抗剪验算：

??3V=3?1520= 0.456N/mm2 ＜ [?] = 1.4N/mm2 2bh2?50?100满足要求

（6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）= 10.35 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 10.35 kN/m2×0.20m = 2.07kN/m

I?bh312 = 50?1003木楞惯性距：12= 4.16×105mm4

5ql4384EI= 5?2.07?7504??384?9000?4166667= 0.23mm＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求

（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：

（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用） 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F5=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2 以上F5、 F6两者取大值，F5= 18.02kN/m2

主钢龙骨视为跨度750mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽750mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×18.02kN/m2×0.75m = 12.16kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：

M5?0.125q5l2 =0.125×12.16×7502= 855000N·mm

20090704

16

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

钢管截面模量：W= 4250 mm3 (?48×2.8钢管)

??M585500 = = 201.18N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

4250W（8）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）= 10.35 kN/m2 q6= F3×0.75 = 10.35 kN/m2×0.75m = 7.76kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8钢管)

0.99q6l40.99?7.76?7504??= = 1.157mm＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求

100?206000?102000100EI

（9）钢管支撑立杆（?48×2.8）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F8=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2 以上F7、 F8两者取大值，F7= 18.02kN/m2

钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算） 2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = 18.02 kN/m2×0.75m×0.75m = 10.14kN (单根立杆承载)

N = 0.9(N1 + N2 )= 0.9×(10140N + 330N) = 9423 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2

??N9423 = = 23.71N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.43）均布荷载设计值稳定验算：

482?42.42钢管?48×2.8回转半径：i?==16.01mm

44l1700计算长度：l0?1500?2?100?1700=106.18 ＜ [?] = 150 mm； ??O=

i16.01查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：?c?d2?d129423N = = 45.86N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

0.517?397.4??A (10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 9423 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求

4. 梁1350mm×600mm模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2

20090704

17

次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2， 梁底小横杆采用?48×2.8钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距625mm+625mm； 梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞； （一）荷载计算 (顶板按400mm厚考虑)

① 梁底模板自重 0.3 kN/m2×（1.35＋0.20×2）= 0.525kN/m ② 梁混凝土荷重 24 kN/m3×1.35×0.60 = 19.44 kN/m ③ 钢筋荷重 1.524×1.35×0.60 = 1.234kN/m ⑤ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2×0.60 = 2.40kN/m（垂直） 2 kN/m2×1.35 = 2.70kN/m（水平）

梁1350×600400厚板顶托立杆纵向@750横杆纵向@750750625625750

（二）梁底面模板验算 （1）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F1=（0.525+19.44+1.234）×1.2+2.70×1.4= 29.22 kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F2=（0.525+19.44+1.234）×1.35 + 2.70×0.7×1.4= 31.26 kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= 31.26 kN/m

q1Pq2160160

2）抗弯强度验算：

面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.16m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值转换：q1=0.9 F2×1.0m÷1.35m = 0.9×31.26kN/m×1.0m÷1.35m = 20.84kN/m

Mq1l220.84?1602施工荷载为均布荷载弯矩值：1?8 =8= 66688.02 N·mm

W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

??M1W = 66688.0237500= 1.78N/mm2＜[σ]=10.00 N/mm2 满足要求

（2）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

20090704

18

荷载标准值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m

线荷载设计值转换：q2= F3×1.0m÷1.35m = 21.20kN/m×1.0m÷1.35m = 15.71kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

??5q2l45?15.71?1604384EI= 384?4500?281250= 0.11mm＜ l/400 = 160/400=0.40mm 满足要求

（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算 （1）木楞承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F2= 31.26 kN/m

次木龙骨视为等跨连续梁，跨度750mm，钢管小横杆作为梁支点，取荷载取值宽0.16m。 线荷载设计值：q3=0.9 F2 = 0.9×31.26=28.13kN/m (梁底设九根木楞，受力按八根验算) 2）木楞强度验算：

按二跨最不利 …… 此处隐藏：2470字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……