地下室结平板模板支撑搭设施工方案 - 图文(10)

线荷载设计值转换：q5= 16.64kN/m ×0.8m ÷ 0.5m = 26.62 kN/m E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8钢管)

ωql40.521?26.62?3004max=0.521?100EI=100?2.06?105?1.02?105= 0.054mm＜l/400= 625/400 =1.563mm 满足要求。 （五）钢管支撑立杆（?48×2.8）承载能力强度验算 1）顶板均布荷载设计值：

钢管支撑间距最大为250mm×800mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算）略 2）均布荷载设计值强度验算：

外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= 3.8kN

外侧立杆承受顶板荷载：N3 = 0.9×16.51 kN/m2×0.75m×0.75m×0.5 = 4.179kN 外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 3800N + 330N + 4179N = 8309N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2

中间立杆承受梁荷载：N4 = 2VB= 2×6.33 =12.66KN

中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 330N+12660N== 12990N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2

??NA = 12990397.4= 32.69N/mm2 ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 3）均布荷载设计值稳定验算：

钢管?48×2.8回转半径：i?d2?d21482?42.424=4=16.01mm

计算长度：lmm； ??lO17000?1500?2?100?1700i=

16.01=106.18 ＜ [?] = 150 查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则中间立杆：?Nc???A = 129900.517?397.4= 63.23N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

（六）梁侧模板的验算

梁侧模板木楞间距0.15m，钢管立杆间距800mm。 （1）荷载验算：

1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=1.2（外加剂修正系数）；

β2=1.15（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15）

⑥ F4=0.22γct0β1β2 V =0.22×24×200/（20+15）×1.2×1.15×2 = 58.88 kN/m2 ⑥ F5=γch = 24×1.25 = 30kN/m2 取两者较小值 2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤ 4 kN/m2 可变荷载效应控制组合：⑤×1.4＋⑥min×1.2 荷载标准值：F1= 4×1.4＋30×1.2 =41.6 kN/m2 永久荷载效应控制组合：⑤×0.7×1.4＋⑥min×1.35 荷载标准值：F2 = 4×0.7×1.4＋30×1.35 = 44.42kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F2= 44.42kN/m2

（2）侧面模板可视为梁，取梁宽0.8m，跨度0.15m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。

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1）强度验算：

q5 = 0.9×44.42kN/m2×0.8m= 31.98kN/m

M = 1/8 q5 l 2 = 0.125×31.98×0.152m2 = 0.090kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×800×152 = 30000 mm3

σ= M / W =0.090kN·m / 30000mm3=3.0N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 2）挠度验算：

荷载组合：⑥ F = 30kN/m2 q7 = 30kN/m2×0.8= 24 kN/m

I=bh3/12= 800×15 3/12 = 2.25×105mm4

5ql45?24?1504?max?= =0.16mm＜ l/400 = 200/400= 0.5mm 满足要求。

384EI384?4500?225000（3）侧模木楞，按等跨连续梁计算（最不利条件），跨距800mm ，取150mm宽为计算单元

1）强度验算（按二等跨连续梁验算）： q6 = 0.9×44.42kN/m2×0.15= 6.00 kN/m

M = 0.125 q6 l 2 = 0.125×6.00×0.8 2= 0.48kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3

σ= M / W =0.48kN·m / 83333 mm3 =5.76N/mm2＜[σ]=13 N/mm2 满足要求 2）挠度验算（按简支梁验算）：

荷载组合：⑥ F = 30 kN/m2 q5 = 30kN/m2×0.15 = 4.5kN/m

5ql45?6.24?8004 ?max?= =0.89mm＜ l/400 = 750/400= 1.875mm

384EI384?9000?4160000满足要求

3）对拉螺栓的计算（400×800）

N=abFS FS=0.95F2=0.95×44.42=42.2KN N=0.8×0.4×42.2=13.5KN

Ntb?N即Ntb＞13.5KN

bNt由JGJ162-2008表5.2.3可知，对拉螺栓直径选用M14(=17.8KN)

(七) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 外侧立杆支承梁底小横杆下传荷载N = 8309N＞ [N]=8000N，单扣件能满足要求； 中间立杆支承粱底小横杆下传荷载N = 12990N ＞ [N]双扣件=12000N，双扣件能满足要求； 为确保安全，粱底立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。

根据JGJ162-2008，结合施工图情况，选用CH-65型钢管支柱，其材料特性参数如下： 最小使用长度 1812 CH-65 螺栓调节范围 170 20090704

最大使用长度 3062 容许荷载（KN） 最小长度时 最大长度时 调节范围 1250 重量 0.124 27

20 15 项目 插管 套管 直径（mm） 外径 48.6 60.5 内径 43.8 55.7 壁厚 （mm） 2.4 2.4 截面面积 （mm2） 348 438 惯性矩I （mm4） 93200 185100 回转半径i （mm） 16.4 20.6 CH

3） 立杆稳定性验算（按偏心受压计算，偏心半径取25mm）

Ix118.51?104n???1.994Ix29.32?101?n1?1.99????1.22322?L1.223?3062?x???181.67i220.6查JGJ162?2008附录D表D得?x?0.229?2EA3.142?2.06?105?438NEX???26.95KN22?x181.67?maxMxNN1?25?N2f?????205Nmm?xAW(1?0.8N)0.2209?43818.51?1040.8?16800ixNEX30.25?(1?26950)求得[N]≤52.45KN,N=10.89KN满足要求 4） 钢插销直径的选用

2b?dfvbN?2Anfv?2

由上式知d?2N2?12990?3.14?120?fvb =8.3

b又N?fcbAc?fcb?2dt可知d?N12990??8.73 2fcbt2?310?2.4由以上计算可知，钢（Q235）插销直径d≥12mm

说明：其它大截面梁如KLX3(1) 400×1100,KL106(1) 500×1000数量少，结合现场实际情况，按便于施工的原则，采取与梁500×1250相近的模板及支架搭设参数，但间距尺寸不得大于梁500×1250相应的模板及支架搭设参数；梁腹板高度≥500的，梁侧采用间距400×800的M14对拉螺栓加固。

二○○九年七月四日

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