地下室结平板模板支撑搭设施工方案 - 图文(3)

q2l2Pl0.130?20025040?200??施工荷载为集中荷载弯矩值：M2? == 252648N·mm

8484以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

??M2252648 = = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求

37500W（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q3= F3×1.0 = 7.84 kN/m2×1.0m = 7.84kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5ql45?7.84?2004??= = 0.13mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求

384EI384?4500?281000

（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F1=15.00kN/m2

次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m

q3l22.7?8002施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3? == 216000 N·mm

882）集中荷载设计值：

面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：

q4l2Pl0.0648?80025040?800?M4?? ==1013184 N·mm

8484以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。

20090704 8

bh250?1002

木楞截面模量：W?= = 83333mm3

66??M41013184 = = 12.16N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求

83333W（5）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值：F1=15.00 kN/m2

次木龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m 木楞剪力设计值：V?0.625ql=0.625?2.7?0.8=1.35KN 2）均布荷载设计值抗剪验算：

??3V=3?1350= 0.41N/mm2 ＜ [?] = 1.4N/mm2 2bh2?50?100满足要求 （6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 7.84 kN/m2×0.20m = 1.57kN/m

I?bh350?1003木楞惯性距：12 = 12= 4.16×105mm4

??5ql45?1.57?384EI= 8004384?9000?4166667= 0.22mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求

（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：

（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用） 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F4=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F5=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F4、 F5两者取大值，F4=15.00 kN/m2

主钢龙骨视为跨度800mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽800mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F4×0.80m = 0.9×15.00kN/m2×0.80m = 10.8kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：

M5?0.125q25l =0.125×10.8×8002= 864000N·mm

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

钢管截面模量：W= 4250 mm3 (?48×2.8钢管)

20090704

9

??M5864000 = = 203.29N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

4250W（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q6= F3×0.80 = 7.84 kN/m2×0.80m = 6.27kN/m

E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8钢管)

0.99q6l40.99?6.27?8004??= = 1.21mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求

100?206000?102000100EI

（9）钢管支撑立杆（?48×2.8）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F6= 15.00kN/m2

钢管支撑间距最大为800mm×800mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算） 2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = 15.00 kN/m2×0.8m×0.8m = 9.6kN (单根立杆承载)

N = 0.9（N1 + N2）= 0.9×（9600N + 330N） = 8937 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2

??8937N = = 22.49N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.43）均布荷载设计值稳定验算：

482?42.42钢管?48×2.8回转半径：i?==16.01mm

44l1700计算长度：l0?1500?2?100?1700=106.18 ＜ [?] = 150 mm； ??O=

i16.01查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：?c?

(10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8937N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8937 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求

2. 板厚350mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用?48×2.8钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距200；

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10

d2?d128937N = =43.50 N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

0.517?397.4??A