高支模工程施工方案(14)

＝400/250＝1.6mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.033×3004/(8×9350×2733800)＝0.081mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.745×0.4，0.393×2.745×0.4+2.745×0.3]＝1.255kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝0.895kN，R2＝1.255kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.033×0.4，0.393×2.033×0.4+2.033×0.3]＝0.929kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.792kN，R'2＝0.929kN

六、主梁验算

主梁类型

主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm)

3

2

2

钢管 206000 125 4.18

主梁材料规格(mm)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm)

4

2

Φ48×2.75 205 10.04

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

46

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.497×106/4180＝118.972N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.522kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.522×1000/391＝7.788N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

47

νmax＝1.189mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R2]＝1.522kN≤0.8×8=6.4kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.522kN≤0.8×8=6.4kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、纵向水平钢管验算

钢管类型

钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm)

钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm)

2

4

Φ48×2.75 16 10.04 125

钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm)

钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm)

2

32

2

391 206000 4.18 205

计算简图如下：

R＝max[R1，R2]=1.522kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.256kN 1、抗弯验算

48

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.208×106/4180＝49.747N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax＝2.042kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.042×1000/391＝10.444N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝0.342mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm 满足要求！ 4、扣件计算 R＝3.35kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝3.35kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

49

八、立柱验算

剪刀撑设置

加强型

立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1

1500 1.386

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm)

非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 立杆自重q(kN/m)

32

1.755 391 4.18 0.15

钢管类型 回转半径i(mm)

抗压强度设计值f(N/mm)

2

Φ48×2.75 16 205

长细比验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算

Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.05kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+0.9×1.4×2]×1＝17.94kN/m 2)小梁验算 q1＝

max{0.774+(0.3-0.1)×0.25/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.25/2，(0.8-0.4)-0.25/2]/2×1，2.803+(0.3-0.1)×0.25/2}=2.828kN/m 同上四～七计算过程，可得： R1＝3.336kN，R2＝3.336kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mm λ1＝l01/i＝3120.579/16＝195.036，查表得，υ1＝0.189 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝

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