高支模工程施工方案(10)

νmax＝0.052mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm 满足要求！ 4、支座反力

支座反力依次为R1=0.351kN，R2=0.577kN，R3=0.51kN，R4=0.528kN，R5=0.523kN，R6=0.524kN，R7=0.524kN，R8=0.524kN，R9=0.524kN，R10=0.524kN，R11=0.524kN，R12=0.524kN，R13=0.524kN，R14=0.524kN，R15=0.523kN，R16=0.528kN，R17=0.51kN，R18=0.577kN，R19=0.351kN

九、立柱验算

钢管类型 回转半径i(mm)

抗压强度设计值f(N/mm)

2

Φ48×2.75 16 205

立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 立杆自重q(kN/m)

3

2

391 4.18 0.15

λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.641 1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.045kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+0.9×1.4×2]×1＝38.178kN/m 2)小梁验算 q1＝

max{2.564+(0.3-0.1)×0.5/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，7.037+(0.3-0.1)×0.5/3}=7.07kN/m 同上四～八计算过程，可得：

R1＝0.508kN，R2＝12.079kN，R3＝12.079kN，R4＝0.508kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.15×(9.85-1.3)+Mw/lb＝max[0.508+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，12.079，12.079，

31

0.508+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+1.282+0.045/1.2＝13.399kN

f＝N/(υA)+Mw/W＝13398.967/(0.641×391)+0.045×106/4180＝64.204N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

十、梁底立柱扣件抗滑移验算

荷载传递至立杆方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.8 由\纵向水平钢管验算\一节计算可知扣件最大受力N＝0.577kN 最大受力N=0.577kN≤Rc=kc×8=0.8×8=6.4kN 满足要求！

十一、可调托座验算

可调托座内2号主梁根数 1 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 最大支座反力Rmax=13.142×1=13.142kN≤[N]=30kN 满足要求！

十二、立柱地基基础计算

地基土类型

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

粘性土 1

地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m)

2

140 0.15

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.399/(1×0.15)＝89.326kPa≤fak＝140kPa 满足要求！

32

A2、500×1300梁侧模板计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝梁名称 梁板结构情况 KL3，标高9.85m 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 500×1300 120 二、荷载组合

《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝混凝土浇筑速度V(m/h) 2 土顶面总高度H(m) min{0.28γct0βv1/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 0.9 1.3 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×221/2，24×1.3}＝min{34.213，31.2}＝31.2kN/m 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 22 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.3}＝min{34.213，31.2}＝31.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×υcQ4k]＝1×[1.35×0.9×31.2+1.4×0.9×2]＝40.428kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.2 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式 水平向布置 33

小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 5 300 2 50 结构表面外露 300 200，900 设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝

34

bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×40.428＝40.428kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×31.2×1＝37.908kN/m q1活＝γ0×1.4×υc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×37.908×0.2952+0.121×2.52×0.2952＝0.38kN·m σ＝Mmax/W＝0.38×106/37500＝10.121N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝1×31.2＝31.2kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×31.2×2954/(100×10000×281250)＝0.531mm≤295/400=0.738mm 满足要求！

3、最大支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×37.908×0.295+1.223×2.52×0.295＝13.691kN

正常使用极限状态

R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.295×31.2＝10.52kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 50 方木 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 三等跨连续梁 90×45 35