单层厂房课程设计计算书(4)

单层厂房课程设计

（2）柱自重：上柱G2、下柱G3 上柱G2：

对于边柱：G2A=G2C=6.25*3.5=21.875KN。其偏心距e2A=e2C=650-250=400mm

对于中柱：G2B，K=8.75*3.5=30.625KN。其偏心距e2B=0。 下柱G3：

对于边柱：G3A=G3C=8.55*5.5*1.1=51.78KN。其偏心距e4A=e4C=0

对于中柱：G3B=6.00*8.55*1.1=56.43 KN。其偏心距e4B=0 （3）吊车梁及轨道自重G4：

边柱牛腿处：G4A=G4C=38+0.8*6=43.8KN。其偏心距e3A=e3C=750-650=100mm

对于中柱牛腿处：G4B左=G4B，K左=43.8KN 。其偏心距：e3B

左=e3B=750mm。 （4）墙自重G5：

为了确定墙体的荷载，需要计算墙体的净高：基础顶标高为-0.950m。轨顶标高+10m。檐口标高为：10+2.4+1.4=13.8m。基础梁高：0.45m，因此，墙体净高为：13.8+0.95-0.45=14.3m。窗宽4m，窗高4.8+1.8=6.6m。

基础连系梁与上部墙体自重：5.2*（14.3*6-4*6.6）

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+0.45*4*6.6=282.264KN。 基础连系梁自重：2.7*6=16.2KN 基础连系梁与上部墙体自总重：G6AK=282.264+16.2=298.464KN ，K=G6C，。 这项荷载直接作用在基础顶面。对下柱中心线的偏心距为：e6A=e6C=120+650=770mm。 各永久荷载的大小和作用位置如图-7所示： e2A=400mmQAK=31.5KNQBKL=31.5KNQBKR=31.5KNQCK=31.5KNG1AK298.37KNe1A=100mmGBK=298.37KNGBK=298.37KNG1AK=298.37KNe1A=100mm G2A，K=21.875KNG3A,K=43.8KNe3A=100mmG3B，K左=43.8KNe3B，K左=750mme3B，K右=750mmG3B，K右=43.8KNG3，K=43.8KNe3A=100mme6=770mm e6A=770mmG6A,K=298.464KN G4A，K=51.78KNG4B，K=56.43 KNG4C，K=51.78KN G6C，K=298.464KN 17 ABC 单层厂房课程设计

图-7 活荷载作用下双跨排架的计算简图

图-7 各永久荷载、活荷载的打大小（KN）和作用位置

2、屋面活荷载

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，屋面活荷载标准值：0.5KN/m2

屋面雪荷载：0.3KN/m2，不考虑积灰荷载，故仅按屋面活荷载

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计算。

活荷载作用下双跨排架的计算简图如下所示： G1ak=31.5KNG1bk=31.5KNM1bk=4.73KNMQbk=31.5KNM1bk=4.73KNMQ1ck=31.5KNM1ck=3.15KNM M1ak=3.15KNM M2akKN

图-8 活荷载作用下双跨排架的计算简图

3、吊车荷载

AB、BC 跨吊车为两台200/50，A4级工作制（中级工作制）。 最小轮压计算：

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M2ck=12.6KNM 单层厂房课程设计

AB跨：PMIN,K=

G1,K?G2,K?G3,K2-PMAX,K=

264?300-187=45KN 2吊车竖向荷载DMAX,K、DMIN,K的计算，按每跨两台吊车同时工作且达到最大起重量考虑。按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定，吊车荷载的折减系数为?=0.9。吊车荷载的计算利用吊车支座反力影响线求得。

AB跨吊车竖向荷载DMAX，K、DMIN，K的计算：

DMAX，K=?PMAX?YI=0.9*187（1+1.6/6+4.8/6+0.4/6）=359.04 DMIN，K=

PMIN DMAX=359.04*45.0/187=86.4KN PMAX吊车竖向荷载DMAX，K、DMIN，K的作用位置与G3作用位置相同。

吊车水平荷载TMAX，K的计算，按每跨2台吊车同时工作且达到最大起重量考虑。按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定，吊车荷载的折减系数为?=0.9，吊车水平系数?=1.0。吊车水平荷载的计算也可利用吊车竖向荷载计算时吊车粮支座反力影响线求的。

每各车轮传递的水平力的标准值：

TK=1/4?（G2，K+G3，K）=1/4*0.1*（70.1+200）=6.76KN 则AB跨的吊车传给排架的水平荷载标准值： TMAX，K=TK*DMAX，K/PMAX，K=6.76*359.04/187=12.97KN

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