防火堤计算书 2014.0717

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1 项目概况本项目设计范围为90000m3油库项目的建设，设计规模为国家二级石油库。整个项目包 括铁路油品装卸区、储油罐区、公路油品装卸区、行政管理区及与之相配套的公用工程、 辅助工程以及服务设施。

2 设计计算2.1

设计液面高度及防火堤高度的确定 设计液面高度主要利用有效体积计算公式： V=AHj-(V1+V2+V3+V4)       (3.2) 式中：V—防火堤有效容积(m3) A—由防火堤中心线所围成的水平投影面积(m2) Hj—设计液面高度(m) V1—防火堤内设计液面高度内的一个最大油罐的基础露出地面的体积(m3) V2—防火堤内除一个最大油罐以外的其它油罐在防火堤设计液面高度内的体积与 油罐基础露出地面体积之和(m3); V3—防火堤中心线以内设计液面高度内的体积与内培土体积之和(m3); V4—防火堤内设计液面高度内的隔堤、配管、设备及其他构筑物体积之和(m3)。 ①V1的计算  V1=3.14×14.32×0.8=513.67m3 ②V2的计算 V2=5×[3.14×14.32×0.8+3.14×14.12×(Hj-0.8)]=14.29+624.2Hj ③V3的计算 V3=Hj×0.15×321=48.15Hj ④V4的计算 由于该防火堤内其他设备及构筑物的体积相对于其他物体的体积来说太小，另外还有 排水沟的体积所以V4的大小忽略不计。 ⑤Hj的计算  根据构造要求取有效体积V=11213m3和A=7022㎡,V1、V2、V3将代入3.2式可 得Hj=2.76m。 ⑥防火堤高度确定 根据规范要求，防火堤的高度H最高不超过2.2m,故防火堤的高度取2.2m。

2.2

防火堤基础设计 防火堤基础为条形钢筋砼基础, 由于防火堤基础埋深不宜小于0.5m,取0.8m。 防火堤截面强度计算： 荷载效应基本组合的设计值应按下式确定：

广东省广州市黄埔区大沙地东路403号步东大厦A702,510700

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防火堤计算书DESIGN SPECIFICATION S=Y G S GK +Y Y S YK +Y T S TK 式中： S—荷载效应组合的设计值；第 2 页 SHEET 共 OF 4 页

Y G 、Y Y 、Y T —分别为堤身自重载荷、静液压力、净土压力荷载分项系数，取值见表 5.1.4; S GK — 按堤身自重载荷标准值计算的效应值； S YK —按静液压力载荷标准值计算的效应值； S TK —按净土压力载荷标准值计算的效应值；1、求解S GK 自重荷载标准值可按下式计算确定：G 1K =YB 1 H 1

式中：G 1K  —每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值(kN/m);

H 1 —计算截面至堤顶面的距离(m); B 1 —计算截面以上堤身的平均厚度(m); Y —材质重量(kN/m3)。所以G1K=YB1H1=25×0.3×1.3=9.75KN/m,则S GK =G 1K ÷0.3=32.5KPa 1、求解SGK 防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值，可按下列公式计算确定P YK =1/2Y Y H Y 2

式中：P YK —每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平

荷载标准值(kN/m)

Y Y —堤内液体重度，取10kN/m3; H Y —计算截面至液面距离(m) ;故： P YK =1/2Y Y H Y 2 =0.5×1.1 2 =6.05KN/M,则 S YK =6.05÷1.1=5.5KPa

计算荷载效应组合的设计值S 由于本防火堤无内培土所以STK为零，故S=Y G S GK +Y Y S YK =1×20.7+1×5.5=26.2KN/m2=26.2KPa 根据《砌体结构设计规范》中的规定，这里防火抵抗力设计值按抗剪强度平均值fvm计算 fvm=610KPa 截面强度计算 防火堤截面强度应按下式计算确定：

Y O S≤R Y O —结构重要性系数，取1.0; 式中：S—荷载效应组合设计值，按式5.1.2计算； R—防火堤抗力设计值，按各有关规定确定。 显然Y 0 S =26.2≤610=fv,m,强度满足要求。 稳定性验算 ①抗滑验算广东省广州市黄埔区大沙地东路403号步东大厦A702,510700 中国·广州

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防火堤计算书DESIGN SPECIFICATION 1、基础地面摩擦力设计值可按下列计算确定：第 3 页 SHEET 共 OF 4 页

R H =μG式中：G—每米堤长自重及覆土传至基础底面的垂直荷载合力设计值(kN/m);

μ—基础与地基之间的摩擦系数，应根据实验资料取值；当无试验资料时按附录B取值。

R H = μ G=5.09KN/m。

2、被动土压力设计值可按下列公式计算确定：

式中：η—被动土压力折减系数，取0.3; d—基础埋置深度(m);

K P —被动土压力系数，按式5.4.2-4计算或查附录表A.0.3;C—粘性地基土的粘结力(kN/m );2

Y t —地基土的容重，取18.5kN/m 3 ;φ——地基土的内摩擦角(°) 根据已知条件知粘聚力C K =1.2kPa;内摩擦角等于22°,则K P =2.20,那么将个数值代入算得

P P =4.76KN/m防火堤抗滑验算应按下式计算确定：

(RH+PP)/P≥1.3(RH+PP)/P=)(4.76+5.09)/6.05=1.6≥1.3 其中P=6.05KN/m,则

故满足抗滑要求。 ②抗倾覆验算 稳定力矩设计值可按下式计算确定

Mw=eG式中：e—垂直荷载合力作用线至基础前端的水平距离(m)。 其中e=0.185+0.24=0.43m,G=FX+GX=20.34KN/m,则Mw=8.75KN·m/m。 各倾覆力矩换算至基础底面每米堤长总力矩设计值(KN·m/m)M M=6.05×[(00.48+1.1)÷2]=4.78KN·m/m 防火堤抗倾覆验算应满足下式计算：M w /M ≥1.6 又M w /M

3 参考资料GB 50016-2006《建筑设计防火规范》 GB 50351-2014《储罐区防火堤设计规范》广东省广州市黄埔区大沙地东路403号步东大厦A702,510700 中国·广州

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防火堤计算书DESIGN SPECIFICATION GB 50074-2002《石油库设计规范》 GB 50003-2014《砌体结构设计规范》 GB 50007-2014《建筑地基基础设计规范》SHEET OF

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