DK-03工程创优策划(4)

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三）、地下室模板设计

①混凝土墙模板验算

剪力墙模板采用定型钢模，板沿长度方向竖向放置50mm3100mm木方作为竖向背楞，间距250mm；设υ12 对拉螺栓加固，其间距从墙底至墙高1/3处为450mm（竖向）3500mm（横向），上部为600mm36000mm，钢管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墙根部胀模。墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与基坑周围连接牢固。

1.荷载设计值 (1) 混凝土侧压力

1）混凝土的侧压力标准值：查设计规范得：t 0 =5.71

F1 =0.22r0β1β2V1/2 =0.2232400035.71313131.81/2=40.4kN/m2 F2 =VcH =5324=120kN/㎡ 取二者中小值，即F1 =40.4kN/m2 2） 混凝土侧压力设计值：

F = F1 3分项系数3折减系数=40.431.230.85=41.21kN/m2 （2）倾倒混凝土时产生的水平荷载：查设计规范得，4kN/m2 荷载设计值为431.430.85=4.76kN/m2 （3）荷载组合： F′=41.21+4.76=45.97 2、验算

（1）钢模板验算查材料手册，钢模板（δ=2.5）截面特征，Ixj =26.973104mm4， Wxj =5.943104mm3

2）计算简图参见墙、梁模板节点图，然后进行简化。

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化为线均布荷载： q1 = F′30.3/1000=13.79N/m （ 用于计算承载力）； q2 = F 30.3/1000=12.36N/m（用于验算挠度）

2）抗弯强度验算：（墙体上部和下部的对拉螺栓的平均间距按（450+225）/2=336mm 计算）

M = 1 q m2/2=13.7933362/2=783104N2mm

δ =M /W =783104/5.943103=131N/mm2＜ m f =215N/mm2 所以抗弯强度满足设计要求 3）挠度验算：

ω =q 2 m（-l3+6m2l+3m3）/24EIxj

=12.363336(-4503+6333623450+333363)/2432.063105326.973104 0.99mm＜[ω]=1.5mm 所以挠度满足设计要求。 （2）内钢楞验算

查材料手册，2根υ48.5钢管的截面特征为： I =2312.193104mm4，W =235.603103mm3 1)计算简图

化为均布荷载： q 1 = F′30.75/1000=34.48N/mm（用于计算承载力） q2 = F 30.75/1000=30.9N/mm（用于验算挠度） 2）抗弯强度验算：

钢模板计算简图内钢管计算简图 q=13.79N/mm q=34.48N/mm

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查表得： a =0.4l。由于内钢管两端的伸臂长度100mm 与基本跨度300mm 之比，300/900=0.33＜0.4，则伸臂端头挠度比基本跨度小，且满堂脚手架立杆间距为1200mm，故可以近似四跨连续梁计算。

M =0.10q1I2 =0.10334.4833002

抗弯承载力：δ =M /W =0.10334.4833002/235.813103 =26.7N/mm2＜215 N/mm2 所以符合设计要求 3）挠度验算

ω=0.6773q2 I4/100EI =0.677330.933004/10032.06310532312.193104 =0.304mm＜3.0mm 所以符合设计要求。 （3）对拉螺栓验算 M14 螺栓净截面积A=154mm2 1）对拉螺栓的拉力

N = F′3内楞间距3外楞间距=45.9730.4530.3=6.21kN 2）对拉螺栓承受的应力

δ= A/N =6.213103/174=31030/174=40.3N/mm2 ＜170N/mm2 所以符合设计要求。

四）、 梁模板设计

梁模板采用竹胶合板，支撑体系采用钢管，间距500mm。 竹胶合板设计强度和弹性模量可采用以下数据： v f =10N/mm2（顺纹抗压）； v f =1.4N/mm2（顺纹抗剪）； m f =13N/mm2（抗弯）； E =9,000N/mm2（弹性模量）。

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图5-7梁模板搭设示意图

假设竹胶合板密度为5kN/m3

1．底模板验算（底模系两根100mm3100mm 的木方和竹胶合板组合而成，经换算可以折合为（100+12）/230.85（折减系数）=47.6mm 木板，故取木板厚度为45mm。

（1）抗弯强度验算 1）荷载：

底模自重：530.04530.2531.2=0.06kN/m 混凝土自重：2430.2530.631.2=4.32kN/m 钢筋荷载：1.530.2530.631.2=0.27kN/m 振捣混凝土荷载： 230.2531.2=0.6kN/m 合计： q1=5.25kN/m

乘以折减系数，则q =q 1 30.9=5.2530.9=4.73kN/m 2)抗弯承载力验算：

底模下钢管间距为500mm，立杆间距500mm，是个等跨多跨连续梁，考虑到模板下木方长度有限，故按四等跨计算。

按最不利荷载布置计算：

弯矩系数： km =-0.121；剪力系数kv =-0.620；挠度系数=0.967。

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则，M =km2qI 2 =-0.12134.7330.852 =-0.414kN2m=-0.4143106N2m

δ =M /W =0.4143106/(bh2/6)=0.414310636/bh2

=0.414310636/2503452=2484/400=4.91N/mm2＜ m f =13N/mm2 所以符合设计要求。 注：b 为梁的计算宽度。 （2）抗剪强验算：

V = KV ?q1 =-0.62034.7330.85=2.49kN

则剪应力：τ=3V/2bh=332.493103/23250345=747/2250 =0.33N/mm2＜fv =1.4N/mm2 所以符合设计要求 （3）挠度验算

荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1 =4.65kN/m，q=q130.9=4.19kN/m ω=KW?q14/100EI =0.96734.1935004/(10039310331/1232503453) =1762/1709=1.03mm＜[ω]= L /400=600/400=1.50mm 所以符合设计要求。 2、侧模板验算： （1）荷载计算

设秦皇岛夏季日平均气温为30oC，则β1 =1.2，β2 =1.0，V =2m/h,则 1）侧压力： F1 =0.22rct0β1β2V1/2 =0.223243（200/30+15）31.231321/2 =39.82kN/m2

F2 =Γc ?h =2430.75=18kN/m2 取二者较小值，即F2 =18kN/m2 乘以分项系数： F =1831.2=21.6kN/m2 2）振捣混凝土产生的荷载；4kN/m2 乘以分项系数：431.4=5.6kN/m2 以上两项荷载合并：21.6+5.6=27.2kN/m2

根据立杆间距500mm 的条件，则线荷载为：27.230.5=13.6kN/m 乘以折减系数，则q =13.630.9=12.24N/m

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