热轧带钢刮伤缺陷的消除

热轧带钢刮伤缺陷的消除

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钢

21 0 0年 1 O月出版

料的临界变形区域，止因晶粒粗大而导致麻点防

以减小或增大制管时的冷变形量，而避开该类从材料的临界变形区域。

缺陷的产生，体措施如下：具( )定制管用 Sl 1限 t2冷轧板的碳含量下限， 避免由 I F钢改判坯生产的 S l t2冷轧板进入该类

该精密焊管公司通过采用上述预防措施，基本消除了 S1 t2冷轧板制管麻点缺陷的产生。参考文献：[]崔忠圻 .金属学与热处理[ .北京：械工业出版社， 1 M]机199n

制管用户，从而避免制管加工变形量正好位于材料临界变形区域。 ()用由 I 2采 F钢改判坯生产的 S l t2冷轧板

生产其他直径规格的钢管，如采用厚 1 0 . mm冷板生产 O 5 2 mm以上或 O1 rm以下规格钢管， 6 a

热轧带钢刮伤缺陷的消除吴进，再新，周云松，延擘，冉珠峰徐蔡(武汉钢铁集团公司热轧带钢总厂，北湖摘武汉 408) 3 00

要：对某热轧带钢生产线带钢下表面存在刮伤缺陷的问题，轧制线标高、滑系数、卫标高进行了针对后导

优化计算，除了热轧带钢下表面的刮伤缺陷，证了带钢表面质量。消保关键词：轧带钢；热刮伤缺陷 . L线标高；滑系数；卫标高车制后导中图分类号： TG3 5 5 3 .文献标识码： B文章编号：0 3 9 9 ( 0 0 0 0 5—0 1 0— 9 6 2 1 )5 0 2 3

Elm i to fS r t h De e to tRo ld S r p i na i n o c a c f c f Ho le t iW U i J n,XU a i Z i n.ZHOU n s n x Yu o g,CAIYa— o,RAN hu f n nb Z~e g

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t e s r a e q a i fs r a e a s r d h u fc u l yo ti c nb su e . t p Ke r s h tr l d s rp c a c ee t o l g l e ee a i n; a k r r e o fiin;e e fg ie a d y wo d: o o l ti;s r th d f c;r l n i lv t e i n o b c wa d c e p c e f e t lv l u d n c ogua d r

l刮伤缺陷问题某热轧带钢生产线轧制过程中带钢下表面出

凸度、形超标。因此，楔为消除热轧带钢下表面刮伤缺陷开展了大量改进工作。

现刮伤缺陷，貌好似带钢表面被刮掉了一层皮形(图 1,刮去部分充满了氧化铁皮，缺陷表见 )被而面摸上去没有手感，经酸洗后形成深浅不一的但

2解决措施热轧带钢下表面划伤缺陷与轧制线标高、轧件后滑、导卫标高等有关，为此，这些参数计算对进行了优化。

小坑。生产中，停轧较长时间打磨精轧人口/需出口夹送辊或检查轧线辊道表面，而大大影响了从日历作业率和轧制产量。同时，由于停轧时间较长，造成轧辊热凸度变化，致开轧后前几块带钢导

2 1轧线标高优化计算 .该厂采用下阶梯垫调整轧线高度，其在偏使差范围内，下阶梯垫结构示意图见图 2。

收稿日期：0 9 2一O 2 0—1 1

作者简介：吴

进 ( 9 O )男( 1 8一，汉族 )湖北大冶人，,工程师。

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第 2卷 5期 7第

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a )

b )

图 1刮伤缺陷外观形貌 a轻微刮伤 . )重刮伤 ) b严

图 2下阶梯垫示意图PL一 PL MI— S IL.

+ BURc (K 2+ 】/ c H () 1

的不同，择不同的后滑值修正系数，修正系数选 (范围为 06 09从而可增大前滑、小后滑， .~ .

)减使轧件速度大于轧辊线速度，避免带钢被轧辊拖以曳而造成刮伤。

B r 2+ WR。 /

式中， L为轧线高度偏差； 为下阶梯垫高 P S…度； U B R径；L P/ 2为下支撑辊轴承箱高度的一半； 为轧制线理论高度。 B r 2为下支撑辊半径； / WR。为下工作辊直

2 3导卫标高的优化计算 .生产中，随着工作辊辊径的变化，导卫标高应随之相应调整。

轧制线高度偏差在二级程序中原初始给定值

为[ ., .]修正后轧线高度偏差给定值为一7 5+7 5,[ 2 5+ 1 .]保证了轧线在较高的高度。一 ., 25, 2 2后滑值优化计算 .后滑是指轧件进人轧辊的速度小于轧辊

2 3 1导卫标高改进前算法 . .改进前轧线导卫标高如图 3所示。

在该处线速度的水平分量 V O O的现象。前滑 CS￣与后滑间的关系如式 ()示： 2所(1+ S )^ SH==1一坐———一=VOOSo￣

() 2

式中，S“为后滑值；为前滑值；为轧辊线速 S

度；为延伸率； a为咬入角。 从式 ( )以看出， 和 a一定时，滑值 2可当后减小，则前滑值必然增大。因此需根据轧制钢种

图 3改进前轧线导卫标高示意图

导卫标高计算公式如式 ( ) 3所示：A一 1 4+ H/ 2

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4 5 L===A+ X~ B

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图 4中，为常数， 1 F取 3 0 rm, 4 d F~ 3 00 a F~

L— H( 1一 C S ) 2 O a/

F取 2 2 mm;为支撑辊轴承座高度， 85 C为 1 5 mm; 00 b为拖车高度， 2 5为 2 mm; a为变量，阶梯垫高度 (据辊径变化来调整 ) M为导板标根；() 3

口= aco (— 2/= rcs 1: L H)一 aco[—2 A+ rc s 1 ( X—B) H]/(+ B— A)≥ X≥ ( H B— A)

高，求低于下工作辊上表面 2 mm。要 0 上述参数存在如下关系：d— L+ Db+ Rb b+ c+ n+ bN— L一 _M H

式中，为角度 n为零时导卫低于轧制线的距 A离； L为导卫

标高需调整的行程；为标高低于 B下辊面的距离；为下辊面与轧制线距离，于 X低

轧制线为负值，于轧制线为正值；为侧导板高 H靠近工作辊端最大升降行程。 从该算法可以看出，卫标高的计算未考虑导工作辊辊径的变化，此导卫与下工作辊辊面问因15 2

N— K/ 2+ 1 4

H一卜 2cs e A+￣4% s o/e o2 A一4e一 )/— ( 2 -2 1() 4

式中， L为导卫标高需调整的行程； 为下工作 D辊直径； Rb下支撑辊半径；为常数，为 K K一 3 mm,导卫标高的最大行程；为偏心马达调 0为 A整的高度；为标高转轴偏心轮半径，一1 0 r r 4 mm; e为标高转轴偏心量，一1 mm。 e 5 根据式 ( )当新工作辊和新支撑辊装入到位 4,后，以根据辊径以及阶梯垫的高度计算出导板可

的距离是个变值。当人口导卫比辊面高时不利于带钢咬入，而当人口导卫比辊面低较多时易导致带钢翘头。

2 3 2导卫标高改进算法 ..改进算法中，卫标高调整与轧线高度如图 4导所示。

标高需要调整的高度，时根据旋转角度编码器此实测值来进行闭环调整，高了标高调整控制精提度。

3结语 通过优化下阶梯垫高度计算、正后滑值系修数、改进导卫标高算法等方式能根本上消除带钢表面的刮伤缺陷，生产优质表面质量的热轧产为品创造了条件。图 4导卫标高调整与轧线高度示意图

用于中厚板轧机的初级除鳞设备20 0 9年 1 O月，森克虏伯钢铁公司蒂对该设备进行过全面试验。试验证明它的

( TKS在杜伊斯堡厂中厚板轧钢厂新安装 )了一台初级除鳞设备由 s GGT Hy rui da l k公司提供，可有效除去粘在高镍含量合其金钢表面的黏性极强的铁鳞 (类合金钢这主要用于器皿和容器制造以及 …… 此处隐藏：2768字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……