高支模架搭拆专项施工方案(13)

450mm×1200mm截面梁模板(扣件式)计算书

一、工程概况

新浇混凝土梁板特性 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 模板支架的纵向长度La(m) 450*1200截面梁 450×1200 24 新浇混凝土楼板厚度(mm) 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 130 8.9 12 二、模板支撑体系设计

混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底立杆纵向间距la(mm) 次楞平行梁跨方向 1000 700 500 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 '700 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆的布置方式 '1500 700 2 333,667 按梁两侧立杆间距梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距均分 离(mm) 梁底支撑小楞根数 梁底立杆支撑方式 双扣件 5 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至100 模板支撑点的长度a(mm) 设计简图如下：

模板设计立面图

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模板设计平面图

三、荷载设计

模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 33220.3 0.01 0.033 0.15 0.5 24 梁 板 1.5 1.1 2施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 222 重现期 城市 地面粗糙度 30年一遇 0.45 杭州市 C类(有密集建筑群的城市市区) 10 0.74 0.069 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风荷载高度变化系数μz 模板支架顶部离建筑物地面的高度第 42 页 共 62 页

(m) 模板支架状况 支架 风荷载体型系数μs 风荷载作用方向 与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 敞开式 沿模板支架横向作用 10 1 0.233 0.297 四、模板验算

模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 218 1.4 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.2]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=45.915kN/m 1、抗弯验算

2

2

3

3

3

4

弯矩图(kN·m)

Mmax=0.062kN·m

σmax=Mmax/W=0.062×106/54000=1.143N/mm2≤fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

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剪力图(kN)

Qmax=3.122kN

τmax=3Qmax/(2bh)=3×3.122×103/(2×1000×18)=0.26N/mm2≤fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

变形图(mm)

νmax=0.016mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[112/150，10]=0.747mm 符合要求！ 4、支座反力

R1=2.02kN,R2=5.877kN,R3=4.775kN,R4=5.877kN,R5=2.02kN

五、次楞验算

次楞验算方式 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 232三等跨连续梁 60×80 13 64 9000 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 256 次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(0.5-0.45/2)/2=1.239kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(1-0.5-0.45/2)/2=1.239kN/m

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梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.13)=0.722kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.13)=0.722kN/m q=max[2.02/1.0+0.014+1.239+0.722，5.877/1.0+0.014，2.02/1.0+0.014+1.239+0.722]=5.891kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

Mmax=0.1ql2=0.1×5.891×0.72=0.289kN·m

6

σmax=Mmax/W=0.289×10/64000=4.51N/mm2≤fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6×5.891×0.7=2.474kN τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.474×1000/(2×60×80)=0.773N/mm2 τmax=0.773N/mm2≤fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×5.891×7004/(100×9000×2560000)=0.416mm νmax=0.416mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm 符合要求！

4、支座反力计算

梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1×(2.02+0.014+1.239+0.722)×0.7=3.076kN R2=1.1×(5.877+0.014)×0.7=4.536kN R3=1.1×(4.775+0.014)×0.7=3.687kN R4=1.1×(5.877+0.014)×0.7=4.536kN R5=1.1×(2.02+0.014+1.239+0.722)×0.7=3.076kN

六、主楞(横向水平钢管)验算

主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232钢管 0.033 205 4.49 206000 主楞材料规格(mm) 主楞截面面积(mm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422Ф48×3 424 125 10.78 第 45 页 共 62 页