毕业设计指导书（框架结构设计）-内力计算及组合 - 图文(9)

地震作用分项系数 表4-1

地震作用 仅计算水平地震作用 仅计算竖向地震作用 同时计算水平与竖向地震作用 ?Eh 1.3 0 1.3 ?Ev 0 1.3 0.5 本章各内力组合时的单位及方向：

1）柱的内力及梁的剪力仍沿用结构力学的规定（与前几章规定相同）： 弯矩 M?kN?m 顺时针为正，逆时针为负 轴力 N?kN 柱受压为正，受拉为负 剪力 V?kN 顺时针为正，逆时针为负

2）梁的弯矩方向以下部受拉为正，上部受拉为负（与前几章规定不同）。

4.2控制截面及最不利内力

4.2.1 控制截面

框架梁的控制截面是跨内最大弯矩截面和支座截面，跨内最大弯矩截面可用求极值的方法准确求出，为了简便，通常取跨中截面作为控制截面；支座截面一般由受弯和受剪承载力控制，梁支座截面的最不利位置在柱边，配筋时应采用梁端部截面内力，而不是轴线处的内力，如图4-1。柱边梁端的剪力和弯矩可按下式计算：

图 4-1 梁支座控制截面

V'?V?(g?p)b/2

M'?M?V'b/2

式中V’,M’为梁端柱边截面的剪力和弯矩；当计算水平荷载或竖向集中荷超产生的内力时，则V’

＝ V。V,M——内力计算得到的梁端柱轴线截面的剪力和弯矩； g，p——作用在梁上的竖向分布恒荷载和活荷裁。

对于框架柱，其弯矩、轴力和剪力沿柱高是线性变化的，而柱两端截面的弯矩最大，而剪力和轴力在一层内的变化较小，因此，柱的控制截面在柱的上下端。

4.2.2最不利内力组合

框架梁截面最不利内力组合有： 梁端截面：+Mmax、－Mmax、Vmax 梁跨中截面： +Mmax，-Mmax

41

柱端的最不利内力取下列四种情况： +Mmax及相应的 N、V； -Mmin及相应的 N、V； Nmax及相应的 M、V； Nmin及相应的 M、V。

由于M、N比值的不同使柱的破坏形态也随之变化：对大偏压破坏，弯矩不变，轴力越小所需配筋越多；对小偏压破坏，弯矩不变，轴力越大所需配筋越多；对大偏压和小偏压破坏，轴力不变，弯矩越大所需配筋越多。应在多组组合内力中选出所需配筋最多的内力组合进行配筋计算，若不能明确最不利组合内力，则需分别计算配筋，确定最大配筋。

4.3弯矩调幅

在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：

1)现浇框架梁端负弯矩调幅系数β可取为0.8－0.9 Ml??Ml0 Mr??Mr0Ml0、Mr0：未调幅前梁左、右两端的弯矩。2)框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩应按平衡条件相应增大 调幅后跨中弯矩可按公式（1）或公式（2）计算：

1M?M中?(1??)(Ml0?Mr0) （1）

21M?M0+(Ml0?Mr0)? （2）

2M中：调幅前梁跨中弯矩标准值；M0：按简支梁计算的跨中弯矩标准值；

Ml0、Mr0：连续梁的左、右支座截面弯矩调幅前的弯矩标准值。M：弯矩调幅后梁跨中弯矩标准值。注：梁的弯矩方向以下部受拉为正，上部受拉为负。

3)应先对竖向荷载作用下框架梁的弯矩进行调幅，再与水平作用产生的框架梁弯矩进行组合； 4)截面设计时，框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50％。

由于对梁在竖向荷载作用下产生的支座弯矩进行了调幅，因此，其界限相对受压区高度应取0.35而不是ξb。

4.4例题计算

弯矩调幅，取β = 0.9进行调幅，调幅计算过程见表4-2。

42

弯矩调幅计算 弯矩标准值 调幅系数 荷载杆件 跨向 种类 Ml0 Mr0 M0 β AB -30.54 -45.85 60.24 0.9 顶层 BC -20.43 -20.43 -13.45 0.9 AB -37.05 -42.94 39.09 0.9 四层 BC -11.06 -11.06 -5.44 0.9 恒载 AB -35.10 -42.04 40.50 0.9 三层 BC -11.75 -11.75 -6.13 0.9 AB -30.42 -39.64 44.04 0.9 二层 BC -13.58 -13.58 -7.96 0.9 AB -2.75 -4.56 7.87 0.9 顶层 BC -2.37 -2.37 -2.37 0.9 AB -1.80 -2.00 -1.90 0.9 四层 BC -0.32 -0.32 1.98 0.9 活载(a) AB -11.90 -15.05 19.44 0.9 三层 BC -4.91 -4.91 -4.91 0.9 AB -1.26 -1.76 -1.51 0.9 二层 BC -0.49 -0.49 1.81 0.9 AB -4.76 -5.71 6.29 0.9 顶层 BC -1.46 -1.46 -1.46 0.9 AB -12.43 -15.25 19.08 0.9 四层 BC -4.51 -4.51 -4.51 0.9 活载(b) AB -2.51 -2.28 -2.40 0.9 三层 BC 0.12 0.12 2.42 0.9 AB -11.09 -14.54 20.10 0.9 二层 BC -5.09 -5.09 -5.09 0.9 AB -4.74 -5.59 6.36 0.9 顶层 BC -1.51 -1.51 -1.51 0.9 AB -12.23 -16.23 18.69 0.9 四层 BC -5.54 -5.54 -3.24 0.9 活载(c) AB -2.70 -1.23 -1.97 0.9 三层 BC 1.10 1.10 1.10 0.9 AB -10.90 -15.57 19.68 0.9 二层 BC -6.10 -6.10 -3.80 0.9 AB -4.51 -5.86 6.34 0.9 顶层 BC -1.91 -1.91 -1.11 0.9 AB -13.57 -16.87 17.70 0.9 四层 BC -5.08 -5.08 -2.78 0.9 活载(d) AB -14.48 -17.37 16.99 0.9 三层 BC -4.75 -4.75 -2.45 0.9 AB -12.36 -16.30 18.59 0.9 二层 BC -5.58 -5.58 -3.28 0.9 AB -2.14 -2.75 2.90 0.9 顶层 BC -0.86 -0.86 -0.49 0.9 AB -6.75 -8.43 8.87 0.9 0.5(四层 BC -2.54 -2.54 -1.39 0.9 雪载＋活AB -7.24 -8.70 8.49 0.9 三层 载） BC -2.38 -2.38 -1.23 0.9 AB -6.18 -8.15 9.29 0.9 二层 BC -2.79 -2.79 -1.64 0.9 表 4-2 Ml -27.49 -18.39 -33.35 -9.95 -31.59 -10.58 -27.38 -12.22 -2.48 -2.13 -1.62 -0.29 -10.71 -4.42 -1.13 -0.44 -4.28 -1.31 -11.19 -4.06 -2.26 0.11 -9.98 -4.58 -4.27 -1.36 -11.01 -4.99 -2.43 0.99 -9.81 -5.49 -4.06 -1.72 -12.21 -4.57 -13.03 -4.28 -11.12 -5.02 -1.93 -0.77 -6.08 -2.29 -6.52 -2.14 -5.56 -2.51 调幅后弯矩标准值 Mr -41.27 -18.39 -38.65 -9.95 -37.84 -10.58 -35.68 -12.22 -4.10 -2.13 -1.80 -0.29 -13.55 -4.42 -1.58 -0.44 -5.14 -1.31 -13.73 -4.06 -2.05 0.11 -13.09 -4.58 -5.03 -1.36 -14.61 -4.99 -1.11 0.99 -14.01 -5.49 -5.27 -1.72 -15.18 -4.57 -15.63 -4.28 -14.67 -5.02 -2.48 -0.77 -7.59 -2.29 -7.83 -2.14 -7.34 -2.51 M 64.06 -11.41 43.09 -4.33 44.36 -4.96 47.54 -6.60 8.24 -2.13 -1.71 2.01 20.79 -4.42 -1.36 1.86 6.81 -1.31 20.46 -4.06 -2.16 2.41 21.38 -4.58 6.88 -1.36 20.11 -2.69 -1.77 0.99 21.00 -3.19 6.86 -0.92 19.22 -2.27 18.58 -1.98 20.02 -2.72 3.14 -0.40 9.63 -1.14 9.29 -0.99 10.01 -1.36 一般组合采用三种组合形式即可： ①可变荷载效应控制时： 1.2恒?1.4活

KK ②永久荷载效应控制时，

1.2恒K?0.9?活K?风K??1.4

43

1.35恒K?0.7?1.4活K?1.35恒K?活K

横向框架梁内力组合（一般组合） 表 4-3 （单位 …… 此处隐藏：5662字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……