肉类加工废水处理工艺设计(5)

AG=DG3tg50°==

1（DE－b2）3tg50° 21（6.84－4.64）3tg50°=1.3m 2又 h4=CH+AG=0.77+1.3=2.07m h3=1.5m

由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为：

CF－2 h3tg40°=5.0－231.53tg40°=2.48m BC=CD/sin40°=1.2/sin40°=1.87m

11DG= (DE－b2)=(6.84－4.64)=1.1m

22AD=DG/cos50=1.1/cos50°=1.77m BD=DH/cos50=0.92/cos50=1.43m AB=AD-BD=1.77-1.43=0.34m (4)气液分离设计

为获得有效的气液分离效果，UASB三相分离器回流缝宽度b与气封的宽度b1必须有一定的重叠，其重叠的水平距离越大，则气液分离效果越好，也越利于沉淀区的泥水分离及污泥斗回流。因而，重叠量的大小是决定三相分离器气液分离效果的重要因素。

根据运行经验，其每侧的重叠距离即分距离即

b1?b一般控制在10—20cm，即重叠部2CF?b25.0?4.64??0.18m，符合要求。 22㈤ 出水系统设计计算

每个UASB反应器沿周边设一条环行出水渠，渠内侧设溢流堰，出水渠保持水平，出水由一个出水口排出。

（1）出水渠设计计算

环行出水渠在运行稳定，溢流堰出水均匀时，可假设为两侧支渠计算。 单个反应器流量15.625m3/h=4.34L/s，侧支渠流量为2.17 L/s。 根据均匀流计算公式：

q?Ki K?WCR

C?116R n式中 q——渠中水流量，m3/s；

i——水力坡度，定为i=0.005； K——流量模段，m3/s； C——谢才系数； W——过水断面面积，m2； R——水力半径，m；

n——粗糙度系数，钢取n =0.012。

计算得：K?qW=0.20h X=2h+0.20

R=W/X=0.15h/(2h+0.20)

式中 h——渠中水深，m； X——渠湿周，m。

1代入 K?W??R16?R12

n1即 K?W??R23

ni?2.17?10?30.005?0.031m/s

3

假定渠宽 b=0.15m,则有

1?0.15h?则有 0.031?0.15h????

0.012?0.15?2h?解方程得：h=0.032m，取为0.03m。 可见渠宽b=0.15m，水深h=0.03m 则渠中水流流速约为

q2.17?10?3v???0.48m/s＞0.40m/s

W0.15?0.0323符合明渠均匀流要求。 （2）溢流堰设计计算

每个UASB反应器处理水量4.34 L/s，溢流负荷为1～2 L/(m2s)。 设计溢流负荷取f=1.2 L/(m2s)，则堰上水面总长为

L?qi4.34??3.62m f1.2设计90°三角堰，堰高H=40mm，堰口宽B=80mm，堰上水头h=20mm，则堰口水面宽b=40mm。

三角堰数量n?L3.62??90.4个，设计取n=100(个)。 ?3b40?10出水渠总长为 3.14(9-0.1532)=27.32m 堰上水头校核： 每个堰出流率：

qi4.34?10?3q???4.34?10?5m3/s

n1002.5按90?三角堰计算公式 q?1.43h?q?则堰上水头： h???1.43??0.4

0.4?4.34?10?3????1.43?????0.098m符合

㈥ UASB排水管设计计算

单个UASB反应器排水量4.34 L/s，选用DN125管道排水，v约为0.73 m/s,充满度为0.5，设计坡度0.01。

四台UASB反应器排水量17.36 L/s，选用DN200管道排水，v约为0.85 m/s,充满度(设计值)为0.55，设计坡度0.003。

UASB反应器溢流出水渠出水由短管排入DN125排水支管，再汇入设计UASB走道下的DN200排水总管。 ㈦ 排泥管的设计计算 （1）产泥量的计算 设计参数：

产泥系数 r=0.15kg干泥/(kgCOD2d) 设计流量 Q=62.5m3/h 进水COD浓度 S0=1620mg/L CODCr去除率 E=90.0% 则UASB反应器总产泥量为

?X?rQSr?rQS0E?0.15?1500?1620?10?3?0.9?328.05[kg(干)/d]

?13.67kg(干)/h

每池产泥

?Xi??X/6?328.05/6?82.01kg(干)/d

设污泥含水量为98%，因含水率P＞95%，取ρ=1000kg/m3，则污泥产量为

QS?328.051??16.4(m3/d) 1000(1?98%)每池排泥量

Qsi?16.4/4?4.1(m3/d) （2）排泥系统设计

因处理站设置调节沉淀池，故进入UASB中砂的量较少，UASB产生的外排污

泥主要是有机污泥，故UASB只设底部排泥管，排空时由污泥泵从排泥管强排。

UASB每天排泥一次，各池污泥同时排入集泥井，再由污泥泵抽入污泥浓缩池中。各池排泥管选钢管，DN75，六池合用排泥管选用钢管DN100，该管按每天一次排泥时间2.0h计，q为5.7 L/s，设计充满度0.5，v为0.73m/s。 ㈧ 沼气管路系统设计计算 （1）产气量计算 设计参数：

设计流量 Q=62.5m3/h 进水 COD =1620mg/L COD去除率 E=90.0% 产气率 E=0.4 m3气/kgCOD 则总产量为

G?eQSr?eQS0E?0.4?62.5?1620?10?3?0.9?36.45(m3/h) 每个USAB反应器产气量

Gi?G/4?36.45/4?9.11(m3/h) （2）沼气集气系统布置

由于有机负荷较高，产气量大，反应器设置一个水封罐，水封罐出来的沼气分别进入气水分离器，气水分离器设置一套两级。从分离器出来去沼气贮柜。集气室沼气管最小直径为DN150，而且尽量设置不短于300mm的立管出气，若采用横管出气，其长短不宜小于150mm，每个集气罩设置独立出气管至水封罐。

该沼气容重为r=1.2kg/m3，换算为计算容重r′=0.6 kg/m3的出气量分别为

Gi??Gi?rr??9.18?2?12.98(m3/h)

沼气收集管道压力一般较低，约为200～300mmH2O，其管道内气体压力损失可按下式计算

hi?G2rL/K2D5 式中 L—管道长度，m；

G—气体容重为0.6 kg/m3时的流量，m3/h； r—气体容重，kg/m； K—摩擦系数； D—管径，cm。

计算公式中K2d5查《给水排水设计手册》得K2d5=35000。 对大集气罩出气管，DN200，G12.98 m3/h，L15m，v1.27 m/s， 则计算出 hi=0.043 mmH2O， 局部损失为 hj=22%3hi=0.010mmH2O，

3

总压力损失为

h?hi?hj?0.053(mmH2O)

可见沼气管道压力损失均很小。因此，对于沼气贮柜之前的低压沼气管道，可以认为管路压力损失为0，这种水封罐的水封取与集气槽里面的压力减去沼气柜的压力的值即可，这样计算偏于安全。

（3）沼气柜容积确定

由上诉计算可知该处理站日产沼气为：36.45324=874.8 m3，则该沼气柜容积按平均时产气量的3h体积来确定，即36.4533=109.35m3。 ㈨ UASB的其他设计 （1）取样管设计

为掌握UASB的运行情况，在每个UASB上设置取样管。在距反应器底1.1～1.2m位置，污泥床内分别设置取样管4根，各管相距1.0m左右，取样管选用DN50钢管，取样口设于距地平1.0m处，配球阀取样。

（2）UASB的排空 由UASB反应池底排泥临时接上排泥泵强制排空。 （3）检修：

a.入孔 为便于检修，各UASB反应器在距地平1.0m处设Ф800mm入孔一个。 b.通风 为防止部分容重过大的沼气在UASB反应器内聚集，影响检修和发生危险，检修时可向UASB反应器中通入压缩空气，因此在UASB反应器一侧预埋压缩空气管（由鼓风机房引来）。

c.采光 为保证检修的采光，除采用临时灯光处，还可以移走UASB反应器的活动顶盖，或不设UASB顶盖。

（4）给排水 在UASB反应器布置区设置一根DN32供水管供补水、冲洗及排空中使用。

（5）通行 在距UASB反应器顶面之下1.1m处设置钢架、钢板行走台，并连接上台钢梯。

2.4.5 SBR反应池设计计算

㈠ 设计说明

根据工艺流程论证，SBR法具有比其他好氧处理法处理效果好、占地面积小、投资省的特点，因而选用SBR法。

由于SBR法处理对象为经过厌氧处理后的肉类加工废水，其可生化性亦不如原污水，但BOD5/CODCr仍为0.88。而且该废水中不含特别难降解 …… 此处隐藏：2118字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……