阳城电厂W火焰锅炉燃烧调整

第2期(总第125期)

2005年4月

山　西　电　力

SHANXI　ELECTRIC　POWER

No12(Ser1125)

Apr12005

阳城电厂W火焰锅炉燃烧调整

王建国1,欧阳力2,石　勇3

(11山西电力科学研究院,山西太原　030001;21国电太原第一热电厂,山西太原　030021;

31山西大学工程学院,山西太原　030005)

摘要:针对阳城电厂W火焰锅炉燃烧调整遇到的燃烧不稳,高负荷灭火,问题,分析其基本原因,提出了解决办法。关键词:燃烧调整;冷态调整;热态调整

中图分类号:TK2271120320(2005)0220053203式,在调试阶段,,。经过燃烧调整后燃烧着火基本稳定,炉膛火焰温度场分布均匀;保持汽温、汽压、蒸发量正常稳定,参数符合汽机要求受热面没有超温现象;锅炉达到较好的经济性。

进入上部的乏气管经过乏气喷口喷入炉内。

来自环行联箱的助燃用二次风分为拱顶风和拱下水冷壁垂直墙面风。拱顶风又分为3股:一股通过与主喷燃器同心的喷口送入炉内;一股通过与乏气同心的喷口送入炉内;还有一股用来助燃点火用油枪。拱下二次风在垂直方向上又分为上、中、下3股。各股二次风流量可以用档板控制。

1　燃烧系统简介

阳城电厂6×350MW汽轮发电机组采用美国福斯特-惠勒锅炉,为拱型炉膛、W火焰燃烧方式、一次中间再热、平衡通风、亚临界参数、固态排渣、自然循环汽包炉。W型火焰炉是由下部炉膛和上部炉膛组成,燃烧方式为下冲式,前、后拱顶各布置12只具有浓淡分离功能的双旋风式燃烧器,火焰在下炉膛形成W型。

双旋风式燃烧器由1个格条分配箱、2个旋风筒、2个主喷口、2个乏气档板,两个乏气喷口和相应的管道组成。一次风风粉混合物通过管道进入格条分配箱后,被分成两股相等的射流分别沿切线方向进入2个旋风筒。在离心力的作用下,一次风粉混合物中的燃料在这里被分离出来,旋转的煤粉射流通过主喷燃器喷入炉内。其煤粉浓度通过装在乏气管内的乏气档板调整,其旋转强度通过装在主喷燃器内的消旋叶片调整。从旋风筒分离出来的乏气

收稿日期:2005201205,修回日期:2005201212

作者简介:王建国(19692),男,河北沧州人,1991年毕业于太原工

业大学热能动力专业,工程师;

欧阳力(19732),男,重庆人,1996年毕业于山西电力职工大学热能动力专业,助理工程师;

石　勇(19602),男,山西榆社人,1983年毕业于天津纺织工程学院机械系,副教授。

2　燃烧调整的主要项目

包括冷态调整试验、冷态烟风系统所有挡板全面检查、磨煤机一次风标定、辅助风的优化、热态档板调整、乏气档板调整、拱上二次风档板调整、垂直墙二次风档板调整、消旋杆调整、煤粉细度调整、过剩空气系数调整等。

3　档板调整要点

档板调整的正确步骤是首先建立较好的风箱压力。风箱压力保持在800Pa～1200Pa。

着火点离开燃烧器的长度可以通过消旋杆和乏气档板的调整来实现,另外,B档板也会影响着火点位置,D挡板和E档板同样如此。调节F档板开度来平衡省煤器出口烟气中的O2 CO含量,以达到煤粉气流的合理配风,煤粉射流的着火点距拱不超过1m为宜。所有挡板和消旋杆的热态调整,其调节幅度要小量进行,档板开度调整应每次约5%为宜,同时观察炉膛内火焰情况,调整应逐步缓慢进行,必要时可反复操作。无论如何,必须对锅炉的所有燃烧器进行上述调整,以获得满意的燃烧工况。

4　燃烧调整过程

411

　燃烧档板初定位后的调整

山　西　电　力　　　　　　　　　　　　　　2005年第2期

在1号机组启动之前,我们根据FW专家的建议,将燃烧器档板初步定位为:乏气喷口二次风挡板(A挡板)原设计是不可调节的。

主燃烧器二次风挡板(B挡板)25%;垂直墙上二次风挡板(D挡板)10%;垂直墙中二次风挡板(E挡板)25%;垂直墙下二次风挡板(F挡板)30%;

乏气档板开度消旋杆

防焦挡板(G挡板)

50%;6格;50%。

乏气档板开度100%;消旋杆9格(共12格)。经过调整燃烧后燃烧工况明显改善,在250MW时可以完全撤油枪运行。412　满负荷下的燃烧调整

根据试运要求,锅炉负荷逐步提高燃烧工况又出现不稳定情况。曾经出现多次吹灰引起灭火现象。针对锅炉燃烧工况主要进行了调整及测量工作。41211　垂直墙二次风档板开度优化

。在风箱风压,,配。为改善上述情况调整垂直F档板开度见表1。

表1　F挡板前后墙挡板优化开度表

前墙挡板名称

D1A1D1A2D3A3D4A4D5A5D6A6

机组启动后,负荷升至250MW,4台磨煤机运行,炉内燃烧工况良好,逐步撤除油枪。全撤除油枪后,炉内燃烧工况恶化,CRT显示负压摆动达±100Pa。,温计观测着火区处看火孔()度仅900℃～1000。a)增加主燃烧器煤粉浓度,使着火点提前。b)加强主喷燃器旋转强度,减小火焰贯穿力,增加卷吸烟气能力。

c)提高一次风粉混合温度,有利着火。

d)提高着火区温度,即在火焰处于着火初期动力燃烧区时应少送风,分级推迟配风。

在上述思想指导下又根据喷燃器调节原则作了如下调整。

a)开大乏气档板,提高了主喷燃器风粉混合浓度,减小了火焰行程及一次风粉混合物速度,以使着火点提前。

b)向上提消旋杆,提高主喷燃器的旋转作用加强一次风射流的卷吸高温烟气能力。

c)关小D挡板、E档板的开度,减小喷燃器出口区即着火区进风,保证动力燃烧区温度。

d)改变磨煤机出口温度自动设定值,由90℃提高到100℃～105℃,提高了一次风温,有利于着火提前。

e)投运油枪时开对应的二次风挡板(C挡板),当油枪撤出后应关闭相应的二次风挡板,否则在着火区进风过多,影响煤粉的燃烧稳定。

f)考虑到燃煤的挥发分7%左右,保持B挡板25%开度。

调整后的档板开度如下。

主燃烧器二次风挡板(B挡板)25%;垂直墙上二次风挡板(D挡板)5%;垂直墙中二次风挡板(E挡板)10%;垂直墙下二次风挡板(F挡板)30%; 54

档板开度

%151530304545454530301515

后墙挡板名称

C1

B1C1B2C3B3C4

B4C5B5C6B6

档板开度

%151530304545454530301515

　　同理,对D挡板、E挡板也进行了类似的优化,

经过垂直墙档板优化空预器出口氧量分布有了很大改善。氧量测量曲线见图1。

图1　空气预热器出口氧量分布曲线

41212　细度调整和一次风均匀性调整

煤粉细度的大小直接影响煤粉气流着火情况及煤粉的燃烬,因此煤粉的细度调整是燃烧调整的重要手段。燃烧调整初期,煤粉取样表明细度较粗,这主要原因是使用煤种的哈氏可磨性系数为42,设计煤种的哈氏可磨性系数为55,这样势必使磨煤机出力降低,通过加装钢球和开大分离器回粉挡板后磨煤机出力、煤粉细度有了明显改善。一次风管由于

　2005年4月　　　　　　　　　　　　王建国,等:阳城电厂W火焰锅炉燃烧调整

煤粉分配不均,出力相差较大。有的喷燃器明显出力小,煤粉浓度低,燃烧不稳定,如B6喷口正对着火焰监视电视可以明显看出在低负荷下没有形成燃烧火焰,同时煤粉出力大的一次风管可能燃烧不完全。我们对磨出口分配器进行了调整,从取样看出力不平衡有了改善。对燃烧稳定起到一定作用。41213　消旋杆调整

由于从磨煤机出来的煤粉管道长短不同弯头布置不同,因此阻力相差较大,所以各煤粉管道中煤粉细度不一样、出力不均匀。我们在燃烧器平台针对每个喷燃器具体调整。以看火镜着火情况、火检信号强弱变化为依据,调整消旋杆上下格数。消旋杆提起火焰旋转增强火焰贯穿力减小,行程较短。消旋杆 …… 此处隐藏：5663字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……