升压站脚手架方案 - 图文(5)

NG1 = [0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×21.00 = 3.091； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×10×1.5×(1.05+0.2)/2 = 2.812 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3 = 0.11×10×1.5/2 = 0.825 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×21 = 0.158 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.886 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.39 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.25 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.116； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.39×1.25×0.116 = 0.04 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.886+ 1.4×3.15= 12.673 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.886+ 0.85×1.4×3.15= 12.012 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.04×1.5×

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1.82/10 = 0.023 kN.m； (六)、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.673 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.534 m； 长细比 Lo/i = 224 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.145 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12673/(0.145×489)=178.738 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 178.738 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.012 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m； 长细比: L0/i = 224 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.145 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 12011.94/(0.145×489)+22893.589/5080 = 173.916 N/mm2；

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立杆稳定性计算 σ = 173.916 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ (七)、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.795 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =[0.145×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.795 +1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=37.203 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 37.203 /(1+0.001×37.203)=35.869 m；

[H]= 35.869 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =35.869 m。

脚手架单立杆搭设高度为6m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.795 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.023 /(1.4 × 0.85) = 0.019 kN.m；

Hs =( 0.145×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.795+0.85×1.4×(3.15+0.145×4.89×100×0.019/5.08)))/(1.2×0.125)=39.486 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

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[H] = 39.486 /(1+0.001×39.486)=37.986 m；

[H]= 37.986 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =37.986 m。

脚手架单立杆搭设高度为6m，小于[H]，满足要求！ (八)、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.04 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 24.3 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.347 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.347 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ?A?[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 200/15.8的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.89×10-4×205×103 = 96.837 kN； Nl = 6.347 < Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl =6.347小于单扣件的抗滑力 6.4 kN，满足要求！ (九)、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 135 kpa；

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其中，地基承载力标准值：fgk= 135 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =48.048 kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.012 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=48.048 ≤ fg=135 kpa 。地基承载力满足要求！ 普通型钢悬挑架计算书 (高20m) 悬挑1.5m脚手架

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、

《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

五、参数信息: 1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 6 米，立杆采用 …… 此处隐藏：2190字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……