大模板施工方案 - 图文(7)

14、支拆模板应按顺序进行，模板及支撑在固定前，禁止攀登，不准在拆除的模板上操作。支腿各连接须扣紧，勿遗漏，使用中应经常检查支腿有无拆改、松动、脱钩现象，发现问题及时整改。

15、模板起吊前，应将吊车位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止人力搬运大模板，严禁模板大幅度摆动或碰撞其他物体。

16、模板及其支撑系统在安装过程中，设置临时固定设施，严防倾覆。 17、特别注意：在施工时，每起重前应仔细检查吊环有无开焊、断裂等现象，一经发现应及时处理；严禁用重物碰击吊环，或用其做支点，严禁用户私自改变吊环位置。

11.3环境保护

1、加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪音，严格管理，最大限度的减少噪音扰民。

2、涂刷脱模剂时，要注意周围环境，防止散落在建筑物、机具和人身衣物上，更不得刷在钢筋上。

十二、模板计算书

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大模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢大模板应按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-84）、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）、《钢结构设计规范》（GBJ17—88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—2002）的要求进行设计与计算。

大模板需计算的项目

⑴板面地、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。

⑵穿墙螺栓的强度。

⑶操作平台悬挑三角架、平台板及护身栏的强度与刚度。 ⑷吊装大模板钢吊环的强度及焊缝强度。 ⑸大模板自稳角的计算。 <一>、钢面板计算 (1)、强度验算 σmax=Mmax/2Wx≤f

Mmax—板面最大计算弯矩设计值(N2m)； γx—截面塑性发展系数γx=1； Wx—弯矩平面内净截面抵抗矩(mm3)； σmax—板面最大正应力； (2)、挠度计算

Vmax=Kf2F14/B0≤〔υ〕=h/500

式中 F—新浇混凝土侧压力的标准值(N2m)； h—计算面板的短边长(mm)； B0—板的刚度， B0= Eh23 /12(1-v2);

其中 E—钢材的弹性模量取E=2.063105 (N/mm2)； h2—钢板厚度(mm)； v—钢板的泊松系数，v=0.3； Kf—挠度计算系数。 Vmax—板的计算最大挠度； (3)、横肋计算 q=F2h(N/m) 式中

F—模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只取新浇混凝土侧压力的标准值(N/mm2)；

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h—横肋的间距(mm)；

强度验算：σmax=Mmax/γx2Wx≤f 式中：

Mmax—横肋最大计算弯矩设计值(N2mm)； γx—截面塑性发展系数γx=1.0；

Wx—横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩(mm3)； 挠度验算 1)悬臂部分挠度

Vmax=q1L4/8EIX≤〔υ〕=a/500 2)跨中部分挠度

Vmax=q1L4/384EIX2(5-24λ2) x≤1/500

其中 q1—横肋上的均布荷载标准值，q1=F2h(N/m) a—悬臂部分的长度(mm)；；

E—钢材的弹性模量2.063105 (N/mm2)； Ix—弯矩平面内横肋的惯性矩(mm4)； L—竖向主梁间距(mm)；

λ—悬臂部分长度与跨中部分长度之比； 即 λ=a/1 (4)竖向主梁计算 q2=F1(N/mm2)

L—竖向主梁间距(mm)； F—模板板面的侧压力(N/mm2)； 挠度验算 1)悬臂部分

Vmax=q2L34/8EIX≤〔υ〕=L3/500 2)跨中部分

Vmax=q2L14/384EIx2(5-24λ2)≤L1／500 (5)穿墙螺栓计算 N≤An2f 式中

N一对拉螺栓所承受拉力的设计值。一般主要是混凝十的侧压力 (kN／m2)；

An一对拉螺栓净截面面积(mm2)

f一对拉螺栓抗拉强度设计值(穿墙螺栓ftb=170N／mm2，用扁钢带

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f=215N／mm2)。 (6)吊环计算

根据《混凝土结构设计规范》(GBJl0—89)规定，吊环应采用I 级钢筋制作，严禁使用泠加工钢筋，吊环计算拉应力不应大于50N／mm2。 所以吊环截面积计算见下式： An=Px／2350=Px／1 00(mm2) 式中 An一吊环净截面积(mm2)；

Px一吊装时吊环所承受的大模板自重荷载设计值，并乘以动载 系数1．3。

（7）、停放时风载作用下自稳角计算

大模板面积较大，停放在现场时，在风载的作用下，可能被吹倒，因此停放时大模板的倾斜角度是保证不被刮倒的关键。大模板的稳定性以自稳角α来衡量，即对一定自重的大模板，在某一高度一定的风荷载作用下，能保持其不被吹倒的α角最小值。设模板宽度为B，其自稳角计算公式如下：

G2B2H2α=0．82K2W2h2h／22B 即 G2H2α=0．82K2W2h2h2／2 因为 h=Hcos α α=H／22sin a 代入上式 所以

G2H2H／22s in α=0．82K2H2cos2a21／2 即 Gsin α=0．8KWcos2a=0．8KW(1-sin2a) =0．8KW一0．8KWsin2a

则 0．8KWsin2a+Gsin a一0．8KW=0 解得：

sin a=一G±√(G2一430．830．8K2W2)／(230．8KW) 式中 G一大模板自重(kN／m2)； W一基本风压(kN／m2)； K一稳定安全系数 K=1．5

0．8一基本风压值调整系数 所以 sina=一G±√(G2-5.76W2)／2．4W

在大模板实际支设时，a夹角大于上式计算的自稳角时，模板将是稳定的。 企口式全钢大模板实际验算(取受力最不利因素)

以600l为例：已知大模板尺寸H=2730mm，L=6000mm， S=490mm， h=320mm,h1=350mm，1=900mm， a=300， l1=1100mm， l2=1100mm， l3=300mm，面板采用6mm厚钢板，竖向主梁采用2[10槽钢，竖向小

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