直流电机不可逆控制系统(5)
图4 用PWM波代替正弦波
图5 PWM调压电路
2.2.2使用晶闸管可控整流装置调速
通过晶闸管的导通角的移相,改变触发角,从而改变电压的导通时间,改变电压的平均值。电路如下:
图6 晶闸管可控整流装置电路
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电路特点:电路直接由交流转换为直流,所以效率比较高。其次,整流装置时SRC,容量相对IGBT而言,比较大,电动机的容量就可以做的相对较大,可靠性也比较高,技术成熟等优点。设计的对象电机的容量是3KW,可以很好地满足容量的要求,再次,触发电路也比较简单,有现成的集成触发电路,设计起来相对简单。不过由于也存在正反两组的问题,所以也要考虑逻辑控制问题,以免发生环路导通短路事故。
综上所述,综合考虑比较两者的优点,可调电源电路采用后者,使用晶闸管可控整流装置调压调速。
控制电路方案的论证比较:
对电动机转速的控制调节方法有几种控制方法:
(1)才用单闭环的速度反馈调节加上电流截止负反馈的方法; (2)采用双闭环的速度、电流反馈控制调节方法。
方案论证:
1) 采用才用单闭环的速度反馈调节加上电流截止负反馈的方法,能实现比较方便,快捷,成本低,而且系统调试等简单。但是此方法又有其缺点,在启动过程总系统是非线性的,而且是一个复杂的动态过程,不能简单地将最大负荷时的电流值定为电流截止负反馈的限制值,这将影响电动机的启动时间,而且难以把握电流的动态过程。由于直流电动机在起动、堵转或过载时会产生很大的电流,这样大的电流会烧坏晶闸管元件和电机,因而要加以限制。根据反馈控制原理,要维持哪一个物理量基本不变,就应该引入哪个物理量的负反馈。系统中若引入电流负反馈,虽然电流不会过大,但是单闭环调速系统中如果存在电流负反馈,将会使静特性变软,影响调速精度,而这又是我们希望避免的。如果能做到电流负反馈在正常运行时不起作用,而在过电流情况下起电流负反馈作用。为此,可以通过一个电压比较环节,使电流负反馈环节只有在电流超
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过某个允许值时才起作用,这就是电流截止负反馈环节。
带电流截止负反馈的单闭环调速系统
2)采用双闭环速度电流调节方法,这种方法虽然成本相对较高,但它保证了系统的性能,保证了对生产工艺要求的满足,它既兼顾了启动时电流的动态过程,又保证了稳态后的稳定性,在起动过程的主要阶段,只有电流负反馈,没有转速负反馈。当到达稳态后,只要转速负反馈,不让电流负反馈发挥作用,能很好的满足生产需要。
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第3章单闭环直流调速系统启动过程
突加给定电压U*经过调解器的跟随作用,Uc、Ud0和Id都跟随着上升,n后,但是在Id没有达到负载电流IdL以前,电动机还不能转动。当Id≥IdL以后,电动机开始启动。由于机电惯性的作用,转速不会很快增长,因而电势反馈环节
*的偏差电压?Un?U*n?Un的数值仍较大,其输出电压保持限幅Uim,强迫电枢
电流Id迅速上升。直到Id?Idm,Ui?U*im。此时,电势反馈不起作用,电流Id恒定,系统加速度恒定,转速成线性增长。当转速上升到给定值n*?nN时,电压反馈的偏差可能减小到零,但放大环节的滞后使得电动机仍在加速,使时转速超调。此时,电压反馈偏差变负,但直到Id?Idm,转矩Te?TL,转速n才达到峰值。此后,电动机开始在负载的阻力下减速,直到稳定。当然,如果调节器参数整定的不够好,将会有一段震荡过程。
需要注意的是,电动势反馈调速只能保证较好的启动性能。在制动时,当电流下降到零以后,只好自由停车。这即是调速系统的不可逆性。
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第4章 主电路设计
4.1 主电路工作设备选择
电动机参数:
PN=10KW, nN=1000rpm,UN=220V,IN=55A,Ra=0.5 。主回路总电阻R=2.5 ,电磁时间常数Tl=0.017s,机电时间常数Tm=0.075s。三相桥式整流电路,Ks=40。测速反馈系数 =0.07。调速指标:D=10,S=5%。 变压器的副边电压的确定:
因为UN=220V,整定的范围在30°~150°之间,所以由三相全控整流公式:UD=2.34U2cosα,当α在30°时又最大值,算出U2=108.5V,所以可以选择U2=120V。 晶闸管参数的计算:
由于电动机电流的大小为55A,即最大电流为:Imax=55A.
I2?2IVT?23Imax?0.816Imax?0.816?55?44.88A
IVT(AV)?IVTI55?max??20.22A 1.571.5732.72又由整流输出的电压Ud=UN=220V,进线的线电压是120V。由电路分析可知,晶闸管承受的最大反向电压是变压器的二次线电压的电压峰值。即有
URM?2?3U2?2?3?120?300V
晶闸管承受的最大正向电压是线电压的一半,即
1UFM??2?3U2?2?3?120?150V
2考虑安全性裕量,选择电压裕量为2倍的关系,电流裕量选为1.5倍的关系,所以工作的晶闸管的额定电压容量的参数可选择为:
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