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这些结果表明，与本研究中发现的瞬态响应相关的大的压力可能主要意义是穿响应。

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这些结果表明，大压力相关的瞬态响应看到在这项研究可能是原发性?属磨损的反应。因此，接触压力的反应，和随后的磨损的反应，一个典型的通道的形成过程可能不准确代表使用bending-under-tension试验。因此，传统的磨损试验及测试方法用于应用钣金冲压模具，可能需要重新评估。

必应翻译：

这些结果表明，可能会看到在这项研究的瞬态响应关联的大压力的主 signi?cance 磨损的反应。因此接触压力响应及随后的磨损响应，典型的通道，形成过程可能不准确使用表示弯下张力测试。因此，传统的磨损试验和测试方法，用于在钣金件冲压模具中应用可能需要进行重新计算。

必应翻译：

3.4 更详细地审查了应付的工具磨损性能和寿命，在整个过程中的接触压力最大 imum 的演变的接触压力峰值 signi?cance.最大接触压力演化。震级和最大的接触压力模半径位置获得在模拟 （图 5） 中的每个增量。在这张图表，明显过程瞬态和稳态区域内独特的存在。

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在整个稳态阶段，瞬间最大接触压力约为常数的大小和位置。

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在整个稳态相位，瞬时最大接触压力大约是不断在规模和地点。要确定一个单一的价值的稳态峰值接触压力（psteady），平均值的瞬时最大接触压力在80–90%冲床中风决心（即40至45毫米的旅行）。这一地区被选定为它提供了一个地区稳定的接触压力，可始终对所有的有限元模型研究中的参数研究（见5节）。使用这种方法，psteady决定为499兆帕，发生在5.5?沿模半径。

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在整个稳态阶段，瞬时最大接触压力是近似连续的大小和位置。为了确定稳态峰值接触压力 （Psteady） 的单个值，平均值的瞬时最大接触压力拳描边的 80-90%的区域 （即确定40 45 mm 的冲床旅行）。这个地区被评为它提供稳定的接触压力，可始终用于所有铁检查模型在参数的区域研究 （见第 5 段）。使用此方法，Psteady wasdetermined 为 499 MPa，沿模半径 5.5? 在发生。

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在短暂的阶段最大的接触压力始终大于，高达2.5倍的稳态峰值压力。

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最大接触压力在短暂的阶段是始终大于，和高达2.5倍的稳态峰值压力。表明，整体最大压力模具半径（最大）为1247兆帕，发生在一个角度58.5?对死亡半径，在瞬间冲时，行驶了9毫米。因此，整体最大压力大约是三倍的屈服强度和抗拉强度几乎两倍的空白材料。一个典型的材料用于模具半径插在实验装置是一个二级钢冷作工具钢，与贸易sverker 21名，生产工具[ 14 , 15 ]荷兰乌德霍姆。这种材料是硬化60

人权委员会，从而在压缩屈服强度为2150兆帕[ 19 ]，远远超过最大接触压力预测的有限元模型；因此有理由使用弹性材料模型的工具。

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在过渡阶段的最大接触压力是压力的一贯大比，和高达 2.5 倍的稳态最大。如所示，模具半径 (Pmax) 的最大总压力是 1247 m p A，那一刻时冲走过 9.0 m m 58.5? 模半径，角发生。因此，整体最大压力大约是材料的三次屈服强度和几乎两倍的空白的抗拉强度。用于模具半径插入实验设置中的典型材料是钢铁、 Sverker 21，制造的乌德霍姆工具-ing [14,15] 的贸易名称 AISI D2 级冷的工作工具。这种材料被硬化 HRC 60，导致 2150 MPa [19]，远高于预测的有限元模型中 ； 最大接触压力压屈服强度因此理由弹性材料模型使用的工具。 4.有限元模型的考虑事项

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在有限元模型的建设和发展，才能获得最终的解决方案很在意。

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多注意是在建设和发展的有限元模型，以便获得?最终解决方案。该模型发展过程包括有系统地审查许多

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太喜欢拍摄于有限元模型的发展与建设为了获得的 ?nal 解决方案。模型发展过程包括许多建模的投入，如刀具材料模型、 工具网、 相对网格大小在接口、 接触互动 de?nitions 等系统考察。碍于创意和可能的 signi?cance 的给出的结果，这一节将突出一些重要建模功能考试-伊奈，以确保可以获得高度的信任中铁得到预期的结果。

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4.1.In?uence 的工具材料弹性工具通常是钣金的 simpli?ed 作为刚体建模成形中的文学 [17，20–23] 中。若要调查包括工具材料弹性接触压力分布的重要性，被建造另一个有限元模型 ；在工具机构作为分析刚性河畔-面，而不是离散的弹性机构是 simpli?ed。这允许额外的复杂性的工具材料模型和关联的网格，可被忽略的 in?uence。空白网格密度的影响曾硬质工具模型中降低空白元素大小，直到一套西装-干练融合的解决方案取得的应力、 应变、 接触压力等。由此产生的空白网格是 ?nely dis cretized 元边长度为表面 0.0625 m m。因此，在日益增加的复杂性，还包括工具材料的弹性，基线刚性分析工具模拟和空白网格是可用于比较。为了评估 ?nal 弹性工具模型和 simpli?ed 硬质工具模型的有效性，审查了另一种模式 ；在工具的弹性模量的增加了一个数量级以便能作出直接比较硬质工具的解决方案

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图6显示了接触压力的结果得到的弹性，解析刚性和弹性模型?是僵硬的。很明显，有良好的相关性之间的接触压力响应分析刚性和弹性模型，有-前提供某种程度的反对?检查的结果。此外，本次?不能影响工具材料的弹性接触压力是显而易见的–分析刚性工具的解决方案over-predicts最大接触压力的30%，比弹性解。因此可以得出结论，弹性模具应被视为在建模过程中，为了获得准确的接触压力响应。

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图 6 显示了弹性的抽搐，分析结果的接触压力刚性和 arti?cially 加筋弹性工具模型。很明显有分析刚性和加筋弹性模型，影提供一定程度的信任，在结果中的接触压力反应之间的良好关系。此外，对接触压力的

工具材料弹性从而带来巨大的影响是明显 — — 的刚性分析工具解决方案 30.0%，相比的弹性解 over-predicts 联系人的最大压力。因此可以断定的是模具的弹性应考虑在建模过程中，为了获得准确的接触压力的反应。必应翻译：

4.2.相对的网格密度 die–to–blank 界面的弹性工具解决方案初步分析指出模半径预测的接触压力分布是敏感网 re?nement 界面之间空白的水平和模半径。特别是在面临的相互作用的河畔的空白元素边长模元边长度的比例了接触压力结果从而带来巨大的影响。发现在接口 die–to–blank 元素边长的比率是大于或等于 1，是否联系普-确保响应是飘忽不定。尽管许多网 re?nements 界面 （增加达 1600年%的元素的数量），同时保持此比例常数，模半径预测的接触压力分布才开始聚合到一个单一的解决方案。

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然而，当表示元素边长比例减少到不到一（即死亡半径元素边长比在顶面的空白元素边长较短）的接触压力的结果，发现少不稳定。

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然而，当表示单元边长的比率减少到少于一（即死亡半径侧长度短于单元边长的顶部表面的空白）的接触压力，结果被发现不稳定。这种行为是在不同意推荐惯例；在主表面，一般来说，应德?为与表面粗糙的网格为避免渗透到从表面

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不过，当声明的元素侧长度比例减少到小于 1 （即模半径元素边长是空白 …… 此处隐藏：1436字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……