恒大未来城58、59模板施工方案 - 图文(8)

模板施工方案

模板设计平面图

1）、强度验算

最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算

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模板施工方案

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×41.22＝25.041kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/m Mmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×25.041×0.1672-0.117×0.882×0.1672＝-0.072kN·m

σ＝Mmax/W＝0.072×106/(1/6×500×132)＝5.143N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算

作用线荷载q＝bS正＝0.5×41.22＝20.61kN/m

ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×20.61×166.6674/(100×8925×(1/12×500×133))＝0.132mm≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm

满足要求！ 四、小梁验算 小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm4) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1）、强度验算

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.167×51.846＝8.641 kN/m

1.35 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200 矩形木楞 243 13.5 小梁截面类型(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁弹性模量E(N/mm2) 40×90 54 9000 27

模板施工方案

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.209kN·m

σ＝Mmax/W＝0.209×106/54×103＝3.872N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算

小梁剪力图(kN·m)

Vmax＝2.234kN τ

max

=3Vmax/(2bh0)=3×2.234×1000/(2×40×90)＝0.931N/mm2≤

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模板施工方案

[τ]=1.35N/mm2

满足要求！ 3）、挠度验算

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.167×41.22＝6.87 kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.126mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.346 正常使用极限状态 Rmax=3.455 五、柱箍验算

（规范中缺少相关计算说明，仅供参考） 柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 钢管 Ф48×3 4.49 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm4) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000 2 10.78 205 29

模板施工方案

模板设计立面图

1）、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍：

取小梁计算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax＝4.346kN P=Rmax/2=2.173kN 正常使用极限状态： R’max＝3.455kN P’=R’max/2=1.727kN

长边柱箍计算简图

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