恒大未来城58、59模板施工方案 - 图文(14)

[τ]=1.782N/mm2

满足要求！ 3）、挠度验算

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×9.205×3004/(100×9350×243×104)＝0.017mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝9.205×2004/(8×9350×243×104)＝0.081mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm

满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×11.459×0.3,0.375×11.459×0.3+11.459×0.2]=4.297kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.826kN,R2=4.297kN,R3=2.184kN 正常使用极限状态

Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×9.205×0.3,0.375×9.205×0.3+9.205×0.2]=3.452kN

同理可得： 梁

底

支

撑

小

梁

所

受

最

大

支

座

反

力

依

次

为

R1'=1.473kN,R2'=3.452kN,R3'=1.665kN

六、主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф48×3 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 Ф48×3 205 48

模板施工方案

1）、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.156×10/4490=34.732N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！ 2）、抗剪验算

6

2

2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.923kN

τmax=2Vmax/A=2×1.923×1000/424＝9.072N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！

49

模板施工方案

3）、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.037mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm 满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.161kN，R2=7.885kN，R3=0.261kN 正常使用极限状态

支座反力依次为R1'=0.138kN，R2'=6.26kN，R3'=0.192kN 七、2号主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф48×3 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 206000 简支梁 0.6 主梁截面惯性矩I(cm4) 可调托座内主梁根数 10.78 2 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 Ф48×3 205 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

P＝max[R2]×0.6=Max[7.885]×0.6=4.731kN，P'＝max[R2']×0.6＝Max[6.26]×0.6=3.756kN

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