焦炭塔模板工程施工方案（专家论证）(10)

中建安装工程有限公司 100万吨/年新型焦化装置焦炭塔模板工程专项施工方案

满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×13.705×0.3+0.617×0.706×0.3＝2.598kN V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.073×0.3+0.675×3.528＝2.395kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[14.411×0.1，0.073×0.1+3.528]＝3.535kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.598，2.395，3.535]＝3.535kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.535×1000/(2×120×100)＝0.442N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.5)×2.2))×0.2＝11.28kN/m 挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.28×3004/(100×9350×1000×104)＝0.007mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432方木 15.44 200 1000 1 主梁截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 22120×100 1.78 9350 三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.5)×2.2)+1.4×4，1.35×(0.5+(24+1.5)×2.2)+1.4×0.7×4]×0.2＝14.459kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.5)×2.2)×0.2＝13.754kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×4×0.2＝0.706kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.5)×2.2))×0.2＝11.32kN/m 承载能力极限状态

按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×13.754×0.3+1.2×0.706×0.3＝4.793kN

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按悬臂梁，R1＝14.459×0.1＝1.446kN R＝max[Rmax，R1]＝4.793kN; 正常使用极限状态

按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×11.32×0.3＝3.736kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=11.32×0.1＝1.132kN R＝max[R'max，R'1]＝3.736kN; 计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

2、抗弯验算

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主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.959×106/200000=4.793N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×6.909×1000/(2×120×100)＝0.864N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

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主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.029mm≤[ν]=300/400=0.75mm 悬挑段νmax＝0.231mm≤[ν]=2×200/400=1mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一

支座反力依次为R1=14.366kN，R2=2.915kN，R3=6.99kN，R4=9.28kN 图二

支座反力依次为R1=11.702kN，R2=5.073kN，R3=5.073kN，R4=11.702kN

七、可调托座验算

荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝14.366kN≤[N]＝30kN 满足要求！

八、立柱验算

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斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合《规范》钢管截面类型(mm) JGJ166-2008设置要求 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3 Ф48×3 424 4.49 0.15 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Q235 15.9 205 1、长细比验算

λ=(h+2a)/i=(600+2×300)/15.9=75.472≤[λ]=230 满足要求！ 2、立柱稳定性验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算

q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.5)×2.2)+1.4×0.9×4]×0.2 = 13.133kN/m 同上四～六步计算过程，可得：

R1＝13.071kN，R2＝4.616kN，R3＝6.36kN，R4＝10.648kN λ=l0/i=1200.000/15.9=75.472 查表得，υ1=0.75 不考虑风荷载: N

=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[13.071,4.616,6.36,10.648]+0.9×1.2×0.15×4.6=13.816kN

f=N/(υ1A)＝13.816×103/(0.750×424)=43.447N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝0.9×γQυcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.173×0.3×0.62/10＝0.002kN·m Nw

=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[13.071,4.616,6.36,10.648]+0.9×1.2×0.15×4.6+0.002/0.3=13.823kN

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