脚手架施工方案11-03改悬挑(10)

欧乐（杭州）汽车科技有限公司（生产大楼） 脚手架专项施工方案

[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=11224.44/(0.1883424)=140.812N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=140.812N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

2、架体底部立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=[1.23(NGD+ NGS)+0.8531.43NQ]/2=14.861kN；

不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=[1.23(NGD+ NGS)+ 1.43NQ]/2=15.357kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m； 长细比: L0/i=196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2； 考虑风荷载时

σ=14860.845/(0.1883424)+28849.566/4490=192.857N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=192.857N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

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σ=15356.97/(0.1883424)=192.656N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=192.656N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

11.7 连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，

Wk=0.7μz2μs2ω0=0.7 30.9230.21430.45=0.062kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.43Wk3Aw=1.407kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.407kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=φ2A2[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i=400/15.9的结果查表得到 φ=0.933，l为内排架距离墙的长度；

A=4.24 cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.93334.24310-432053103=81.096kN； Nl=6.407 < Nf=81.096,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=6.407小于双扣件的抗滑力 14.4kN，满足要求！

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连墙件扣件连接示意图

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