（抱箍法）盖梁模板验算(3)

外楞最大弯矩:M = 0.107×4880×600.00= 3.13×105 N·mm； 强度验算公式：

σ=M/W< f

其中，σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 3.13×105 N·mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3； f --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] = 205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: σ =3.13×105/5.08×103 =61.67N/mm2；

外楞的最大应力计算值 σ =61.67N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 f=205.00N/mm2,满足要求！

b.外楞的抗剪强度验算 公式如下:

V=0.65P

其中，P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×40.56+1.4×4)×0.3×0.6/2=4.88kN；

V--外楞计算最大剪力(N)；

外楞的最大剪力：V = 0.65×4880= 3.17×103N； 外楞截面抗剪强度必须满足: T=2V/A≤fv

其中， T--外楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--外楞计算最大剪力(N)：V = 3.17×103N； A --钢管的截面面积(mm2)：A = 489.23mm2 ； fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪应力计算值: T =2×3170/489.23=12.96N/mm2；

外楞截面的受剪应力计算值 T =12.96N/mm2 小于外楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！

c.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

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挠度验算公式如下：

ν=1.146ql /（100EI）≤[ν]=l/400 其中，q--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：

P =40.56×0.3×0.60＝7.301kN/m；

ν--外楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00N/mm2；

I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.219×105mm4； 外楞的最大挠度计算值:

ν= 1.146×7.301×6004/(100×2.10×105×1.219×105) = 0.424mm； 外楞的最大容许挠度值: [ν] =1.5mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.424mm小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

④、穿墙螺栓的计算 计算公式如下:

N<[N]=f×A 其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M14 ； 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =40.56×0.6×0.6=14.602 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.602kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值17.85 kN。

3、盖梁底模下顺桥向方木验算

本施工方案中盖梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木按L＝60cm进行验

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算，实际布置跨距均不超过上述该值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

q(KN/m)底板下顺桥向方木受力简图 底模下横桥向方木受力简图q(KN/m)尺寸单位：cm30 ）（方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ］=17MPa E=9000MPa 盖梁按两墩柱净距离7.97m计算，方木顺桥向跨度L＝60cm进行验算。

① 方木间距计算

q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(40.56+1.0+2.5+2)×7.97=367.098kN/m M＝(1/8) qL2=(1/8)×367.098×0.62＝16.519kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3

则n= M/( W×［δw］)=16.519/(0.000167×11000×0.9)=9.99(取整数n＝10根) d＝B/(n-1)=7.97/9=0.885m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.885m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.30m，则n＝7.97/0.30＝27根。 ② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 则方木最大挠度：

fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(367.098×0.64)/(27×9×106×8.33×10-6×0.9)］=3.40×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求) ③ 每根方木抗剪计算 δ

τ

＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(367.098×0.6)/(27×0.1×0.1×- 13 -

0.9)=0.453MPa＜［δτ］=1.7MPa 符合要求。

6、工字钢平台抱箍体系验算：

在盖梁抱箍上铺设两根I45a工字钢（横桥向）、工字钢上再横铺10cm*10cm方条（顺桥向间距0.3m）。

抱箍法支架体系构造如下图。

盖梁施工示意图13.81米槽钢支架1.5cm胶合板10*10方木45工字钢抱箍抱箍7.97米

验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式（偏于安全）。

Ra2.92米7.97米Rb2.92米

Q=26.65×26=692.9 kPa

Q总＝Q+ q2+ q3+ q4+ q7＝699.84 kPa

45a工字钢基本数据为：E=210Gpa，W=1432.9cm3，I=32241cm4，[σ]=145Mpa。 理论重量=80.38Kg/m

盖梁简支中间段长度为7.97米，两端悬臂长度为2.92米。

为简化计算，荷载按均布荷载考虑，单根工字钢承受的均布荷载为：

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699.84 /13.81/2=25.36 KN/m。 Ra=Rb=ql/2=25.36*13.81/2=175.11KN （1）、最大弯曲应力验算：

Ma=Mb=ql2/2=25.36*1000*2.922/2=108.11KN.m

M中=RaL/2-ql2/2=175.11*7.97/2-25.36*6.912/2=92.37 KN.m σ

max

=Mmax/W=108.11*1000/（1432.9*10-6）=75.448Mpa＜[σ]=145 Mpa

（2）、挠度验算：

①、只考虑中间段荷载时：

y=-（5*ql4）/（384EI）=（5*25.36*7.974）/（384*210*109*32241*10-8） =19.6mm

②、悬臂端弯矩对跨中截面产生的上挠度：

y=ML2/16EI=（25.36*1000*3.352*3.352/2*7.972）/（16*210*322410）=8.43mm 跨中最终挠度为：19.6-8.43=11 mm 方向向下 f=11＜[f]=7970/400=20 mm 验算通过。 ③、悬臂端挠度：

y=ql4/8EI=25.36*10000*2.924/（8*210*322410）=3.50mm f=3.50＜[f]=2920/400=7.3 mm 验算通过

（3）、结论：受力和变形均满足

7.抱箍验算

抱箍能否承受盖梁的重力取决于抱箍与柱子的摩擦力，验算时摩擦力取滑动摩擦力，此处最大滑动摩擦力N取值为Rc=175.11 KN。

（1）、高强螺栓数目计算

高强螺栓的容许承载力公式：[NL]]=Pμn/K， 式中：P—高强螺栓的预拉力，取225 K N; μ—摩擦系数，取0.3； n—传力接触面数目，取1； K—安全系数，取1.7。 则：[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7KN

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