200MW汽轮机组以汽动给水泵取代电动给水泵的技术经济比较_刘胜军(2)

.

77

30 6 2 2.

段汽

a抽出口压 M P

17

.

248.

16 6653846. .

15 7893 14 3.

15 171.

14

.

683.

14

.

2 77 7.

934.

14

.

165.

373.

669‘

9 023.

轴功率

kWt

4243 676 17.

837

4

,

24 2636 98 2221 66491.

18 8 2 368 14. .

66 646

15 8 3 7 4 2 4 4 8 3 1308.

18 4 442 7.

3

1又6 R

IR

97 9 0 2 30 6 2 2.

五泵流量

/h

.

64 5 5 216.

560 81 15.

94 17 1

429

.

00

41

4 91 37.

83

3 66 10.

.

76

段抽出口压汽

M PakW

248.

664.

789.

15

.

14

.

6 83.

2 77.

13

.

934.

14

.

165.

12

.

373.

669.

9 023.

轴功率

4243

83

38 4 5

84

3 1 42

8 2 636

.

67扭 2 2 2 1 4 5 1 8 8 2

55

15 8 3

66

24 4 8 0 5

18 4 4

1

1 36 8

12

978 99

i

:

,

i,

—在表5 1.

主机的再热蒸汽恰排汽焙 k J/ k g、

,

2中列出了 G

b

、

△G

ZZ R

-

q。 (h。

。

w m一 h f )十 q (hr

,

一 hh )k J/ k w h

和

从的值

。

P

e

,

5

汽动给水案的热经济性比较热力计算结果比较与分析

式中

m qh h

。,

叽一汽轮机进汽量和再热蒸汽

r

量, (k g/ h )。,

热耗是判断汽轮发电机组热力循环和运

h

f,

/ kwh一新蒸汽焙和给水焙 k J,

r,

行情况的主要指标以考虑问题的角度不同,,

。

,

气一再热蒸汽焙高压缸排汽焙k J/ k w h

它有两种形式一种称为毛热耗一种称为净

热耗

。

对中间再热式机组采用电动给水泵时::

e P

l

,

f一发电机输出功率和原动机 P,

的公式

如下

功率 k w由于实际机组运行情况及电动泵配备情况不尽相同以多种电动泵所耗功率的平均,

毛热耗率

H R _处迎匕二丛互土鱼丝生二五2P。 -

值作为计算依据来计算电动方案的净热耗其数据取自文献[ 2]。

。

k e a l/ k w h

对上述机组不同冷凝式,,

净热耗率;

:

汽动方案进行了热力计算求出了各个方案

在不同工况下的净热耗率其结果见表;

3

和

。五、二二二

_

qm

。

(h

。

;, m h一 h )+ q (r

r

一 h、)

表

4

。

同时根据电动机的平均功率及各机组,,、

,

Jl

二

P

l e

一 P俪k e a l/ k w h

的原设计毛热耗率在考虑了给水在泵中的

采用汽动给水泵时毛热耗率m:

H

R

=

净热耗率

一:

烙升对主机功率的影响后计算出了电动定、

变速泵在定滑压方式下的净热耗率为了便于与汽动方案的净热耗相比较将它们也分,

。

别列于表从表,

3 3

和表和表

44

之中

。

g

。

h (

。

,,一 h )+

qmf,

r

(h一 h、 )r

的对比结果可以看出,,

:

p

。

一

+ p

采用冷凝式汽动方案不论抽汽口在何处在所计算的工况下热经济性均比采用电动泵要好5 5 0 00. .

k J/ k w h

:

。

尤其是低负荷时采用定速电

表2

小汽机用汽 t功率运80 12. .

S M Z

一

3

型滑压70.

抽参汽段

数工况单位/ h tt

定M CR18.

压90 14 8.

行60 9。

运60%7.

行505 3.

100%17 10.

%273 92.

%35 7

70% 10 8. .

%

50 8 5.

%

80.

%

%

%5442.

段用汽量

67 80

1 78 8

776

686

966

11 47 7 1. .

8 955.

04

汽汽增量抽功率四用汽量

/h

.

832.

.

7 654 3

66 3.

5 988.

.

529.

53.

4.

.

35.

.

kWt

4 35 2

.

643 39454

75 5 6

322417.

27 0 414.

.

9

2 2 78.

85

1931 11. .

.

1

16 2 410.

4

2511 38 1891 13 785.

7

1403.

34 10 0 4 6 3. .

15任 7

/h

22

.

20 10.

.

13

.

85

12 97 6 6 3.

67 8

85

10

.

76 5.

8 4 8 65 54.

段

抽汽增量汽

r

/h

0 4 35 2.

7 5 84 4.

8

.

861.

7 61 27 0 4 177..

5 9646 1 9 30 13 5 4. . .

5

.

516.

7 065.

5

5.

33.

41 122 94.

功率

kWt

643 3945 0715

3223

84

.

6

2 2 78 15. .

.

94

1624 12 5.

34

2 5 11 16. .

.

1 1891 12. .

54 C 1 4 0 3 2 6 10 0 4

五用汽量段抽汽增量

/h/h

26

.

24 09.

20

.

03

38

2

73 95.

785.

14

62

94

.

97 5.

7

.

t

0 4 35 2.

10 69.

8 8.

568.

6 6 2 27 8.

.

7 03

5 4 77 7

32.

3

.

汽

功率

kW

64

3944 45.

q?,

〕

Z Q

2704

3

1 9 30

82

1624

3

25 1 0 8 2.

1891 4.

14 0 3

2

1 00 4

1

5

.

0

0

.

S M Z

一

3

型机组

得多并且

还有机电损失和输变电损失这种

,

。

表

3

定压运行时电动与汽动方案静热耗比较k J/ k w h

能量转换中间传递环节多损失也多小汽机虽然内效率比主机小而且还有管道压降等,

,

。

类变速

别全Xl

1 00

%.

90%

80%

70

%.

造成的损失但小汽机在负荷变化时内效率77 7

,

8 5 1 9 93 8 5 2 5 90.

8 5乞 2 89.

8 5 8 8 52 2.

8680

变化较小又是直接带动给水泵中间的能量,

,

半X电泵定速半X

ZI

8568 00。

8 5 9 6 17.

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