钢筋混凝土结构课程设计计算书(2)

次梁正截面受弯承载力计算

钢筋混凝土结构课程设计

As/bh=421.1/计算结果表明，支座截面的 均小于0.35；（200×500）=0.42%，

此值大于0.45ft/fy=0.45×1.43/300=0.21%，满足最小配筋率。

4.3.2斜截面受剪承载力

斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：

hw=ho-h'f=465-80=385mm，因hw/b=385/200=1.925＜4，截面按下式验算：

0.25βcfcbho=0.25×1×14.3×200×465=332.48×103N＞Vmax=77.7×

103N，截面满足要求。

验算是否需要按计算配置箍筋

0.7ftbho=0.7×1.43×200×465=93.093×103N＞Vc=77.7×103N构造配筋，选用Φ6@160

ρsv=nAsv1=

f1.432 28.3

=0.17% ρsv,min=0.24×t=0.24×=0.13%

f270200 160yv

采用Φ6双支箍筋，计算支座B左侧截面。

调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距s=0.8×160=128mm最后取箍筋间距s=130mm。为了方便施工，沿梁长度不变。

验算配筋率下限值：

弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3ftfyv=0.3×1.43/270=0.16%。实际配筋率 sv=nAsv1=56.6/（200×130）=0.22%＞0.20%满足要求。

5.主梁设计

主梁按弹性方法设计 5.1荷载设计值

为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。

次梁传来的永久荷载 9.68×6.6=63.888kN

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主梁自重（含粉刷）[（0.65-0.08）×0.3×2.2×25+0.02×（0.65-0.08）×2×2.2×17）]×1.2=12.31kN

永久荷载设计值 G=63.888+12.31=76.198kN 取G=76.2kN 可变荷载设计值 Q=10.78×6.6=71.148kN 取Q=71.15kN 5.2计算简图

主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在550mm×550mm的混凝土柱上，其计算跨度

边跨 ln=6600-275-120=6205mm因1.025ln=155mm＜a/2=185mm，

取l0=1.025ln+b/2=1.025×6205+550/2=6635mm近似取l0=6640mm

中跨 l0=6600mm

主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表7.2计算内力

主梁的尺寸图

GGGGGG

A1

B2

C3

D

主梁的计算简图

5.3内力设计值及包络图 5.3.1弯矩设计值

弯矩M=k1Gl0+k2Ql0式中系数k1、k2由附表7.2相应栏内查得

M1,max=0.244×76.2×6.64+0.289×71.15×6.64=260kN·m MB,max=-0.267×76.2×6.64-0.311×71.15×6.64=282kN·m

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M2,max=0.067×76.2×6.60+0.200×71.15×6.64=128kN·m

5.3.2剪力设计值

剪力V=k3G+k4Q式中系数k3、k4由附表7.2相应栏内查得

VA,max=0.733×76.2+0.866×71.15=117.47kN VBl,max=-1.267×76.2-1.311×71.15=202.74kN VBr,max=1.0×76.2+1.222×71.15=163.15kN

5.3.3弯矩、剪力包络图

弯矩包络图：

①第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。 由附表6-2知支座B或C的弯矩值为

MB=MC=-0.267×76.2×6.64-0.133×71.15×6.64=-197.93kN·m在第1跨内

以支座弯矩MA=0，MB=-197.93kN·m的连线为基线。作G=76.2kN，Q=71.15kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：

M11

（G+Q）l0+B=（76.2+71.15）×6.64-197.93/3=260.16kN·m（与前

333

面计算的M1,max=260kN·m接近）

2MB11

（G+Q）l0+=（76.2+71.15）×6.64-2×197.93/3=194.2kN·m

333

在第2跨内以支座弯矩MB=-197.93kN·m，MC=-197.93kN·m的连线作为基线，作G=76.2kN，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：

11

Gl0+MB=×76.2×6.60-197.93=-30.29kN·m 33

②第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载

第1跨内：在第1跨内以支座弯矩MA=0，MB=-282kN·m的连线为基线。作G=76.2kN，Q=71.15kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：

1

（76.2+71.15）×6.64-282/3=232.13kN·m 31

（76.2+71.15）×6.64-2×282/3=138.14kN·m 3

在第2跨内：MC=-0.267×76.2×6.64-0.089×71.15×6.64=-177.14kN·m

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以支座弯矩MB=-282kN·m，MC=-177.14kN·m的连线为基线，作G=76.2kN，Q=81.151kN的简支梁弯矩图，得

1212（G+Q）l0+MC+（MB-MC）=（76.2+71.15）×6.64-177.14+3333

（-282+177.14）=79.09kN·m

1111（G+Q）l0+MC+（MB-MC）=（76.2+71.15）×6.64-177.14+3333（-282+177.14）=114.04kN·m

③第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载

MB=MC=-0.267×76.2×6.64-0.133×71.15×6.64=-197.93kN·m

第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为： 11

（G+Q）l0+MB=（76.2+71.15）×6.64-197.93=128.21kN·m（与前面33计算的M2,max=128kN·m接近）

第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：

1111

Gl0+MB=×76.2×6.64-×197.93=102.68kN·m 33331212

Gl0+MB=×76.2×6.64-×197.93=36.7kN·m 3333

④在第1跨内有可变荷载，在第2、3跨内没有可变荷载 由附表6-2知支座B或C的弯矩值

MB=-0.267×76.2×6.64-0.178×71.15×6.64=-219.19kN·m Mc=-0.267×76.2×6.64+0.044×71.15×6.64=-114.31kN·m

在第2跨内以支座弯矩MA=0，MB=-219.19kN·m的连线为基线，作G=76.2kN，Q=75.15kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：

1111

（G+Q）l0+MB=×（76.2+71.15）×6.64-×197.93=260.16kN·m 33331212

（G+Q）l0+MB=×（76.2+71.15）×6.64-×197.93=194.18kN·m 3333

在第2跨内以支座弯矩MB=-219.19kN·m，Mc=-114.13kN·m的连线作为基线，作G=76.2kN，Q=0的简支梁弯矩图，得第1个和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：

1212

Gl0+（MB-Mc）+Mc=×76.2×6.6+（-219.19+144.13）3333-144.13=-26.53kN·m

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1111

Gl0+（MB-Mc）+Mc=×76.2×6.6+（-219.19+144.13）3333-144.13=-1.51kN·m

弯矩包络图如下（a）所示。

剪力包络图： ①第1跨

VA,max=117.47kN；过第1个集中荷载后为117.47-76.2-71.15=-29.88kN；

过第2个集中荷载后为-29.88-76.2-71.15=-177.23kN

VBl,max=-202.74kN；过第1个集中荷载后为-202.74+76.2+71.15=-55.39kN；

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