桥梁毕业设计-设计说明书 - 图文(3)

辽宁工程技术大学毕业设计

2.5 支座偏转情况的验算

2.5.1 计算支座的平均压缩变形

?c,m?Rck?teR?t4045.53?0.0654045.53?0.065?cke???0.314cmla?lb?Eela?lb?Eb0.6?0.7?625.200.6?0.7?2000 （2-4）

式中：Ee——橡胶支座的抗压弹性模量；

Eb——橡胶体积模量， Eb?2000MPa。

按《桥规》规定，??0.07te?0.07?6.5?0.455cm，验算通过。

2.5.2 计算梁端转角?

5gl4gl3由关系式f?和??可得：

384EI24EI?5lgl3?1616f （2-5） ??????5l?1624EI?5l设结构自重作用下，主梁处于水平状态。已知公路－I级荷载作用下的跨中挠度

f?6.12，代入上式得：

??16?6.12?0.0030129rad

5?65002.5.3 验算偏转情况

?c,m?a? （2-6） 260?0.0030129?0.0903cm，验算合格，支座不会落空。 即0.314cm?22.6 验算支座的抗滑稳定性

2.6.1计算温度变化引起的水平力

Ht?abGe?gte?0.6?0.7?1.0?103?2.2?142.154kN （2-7） 0.6511

姓名： **箱梁桥下部结构设计

2.6.2 验算滑动稳定性

?R?1?ck?0.23???3830.69?2?1034.87???1000.07kN1.4Ht?Fbk?1.4?142.154?18.0?217.02kN??Rck

以及?NG?0.23?3830.69?881.06kN?1.4Ht?199.02kN （合格）。 结果表明支座不会发生相对滑动。

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3 盖梁设计

盖梁截面尺寸见图3-1

图3-1 盖梁尺寸/cm

Fig.3-1 The size of bent cap /cm

3.1 垂直荷载计算

3.1.1 盖梁自重及内力计算

盖梁简化计算模型如图3-2

图3-2 盖梁自重计算模型图

Fig.3-2 Capping beam self-respect calculation model figure

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姓名： **箱梁桥下部结构设计

计算结果见表3-1

表3-1 盖梁自重及内力计算

Tab.3-1 The dead-weight and internal force of bent cap

截面 编号 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5

自重/kN

1(0.8?1.47)?????2.2?25?37.46 21(1.47?1.8)?0.3?2.2????????? 21.0?1.8?2.2?25?99

弯矩/kN?m

剪力/kN 左 ?37.46 ?64.44

?37.46?0.27??10.11 ?37.46?0.57?26.98?0.14??48.47

?37.46?1.57?26.98?1.14?99?0.5??139.07

右 ?37.46 ?64.44

?163.44 287.10 207.90

207.90

0.8?1.8?2.2?25?79.2 2.1?1.8?2.2?25?207.9

注：

450.54?0.8?37.46?2.37?26.98?1.94?99?1.35

?79.2?0.4?53.98450.54?2.9?37.46?4.47?26.98?4.04?99?3.4

?79.2?2.5?207.9?1.05?277.230 0

?q=450.54kN 钢筋混凝土容重γ=25kN/m3

3.1.2 活载计算

（1）活载横向分配

荷载对称布置和非对称布置都用偏心受压法（刚性横梁法） a. 单列公路—I级荷载对称布置：

图3-3列公路—I级荷载对称布置

Fig.3-3Single row road-I level of load symmetrical arrangement

mcq1mcq2mcq3mcq4mcq50.2===== b. 双列公路—I级荷载对称布置：

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图3-4列公路—I级荷载对称布置

Fig.3-4Double row road-I level of load symmetrical arrangement

mcq1=mcq2=mcq3=mcq4=mcq5=0.4 c.三列公路－I级荷载对称布置：

图3-5公路—I级荷载对称布置

Fig.3-5Three road-I level of load symmetrical arrangement

mcq1=mcq2=mcq3=mcq4=mcq5=0.6 d.公路—I级荷载非对称布置：

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