手算计算书 - 图文(8)

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AE EA EH HE 4.42 4.46 3.85 3.42 16.52 21.99 17.4 6.62 16.52 21.99 18.47 10.73 16.53 21.98 18.44 10.76 16.51 22 18.5 10.7 16.19 22.32 18.42 10 表6-11 柱轴力 恒载柱轴力 A柱 E柱 H柱 A柱 E柱 H柱 活载柱轴力 A柱 E柱 H柱 A柱 E柱 H柱 六层顶 131.37 173.07 102.73 三层顶 498.53 792.95 417.84 六层顶 5.99 10.26 4.85 三层顶 77.9 133.38 62.99 六层底 147.41 189.11 118.77 三层底 514.68 809.1 433.99 六层底 5.99 10.26 4.85 三层底 77.9 133.38 62.99 五层顶 254.04 377.18 200.98 二层顶 620.77 1001 526.1 五层顶 29.96 51.3 24.23 二层顶 101.87 174.42 82.37 五层底 270.19 393.33 217.13 二层底 638.59 1018.8 543.92 五层底 29.96 51.3 24.23 二层底 101.87 174.42 82.37 四层顶 376.27 585.13 309.36 一层顶 745.39 1217 634.75 四层顶 53.93 92.34 43.61 一层顶 125.84 215.46 101.75 四层底 392.42 601.28 325.51 一层底 767.72 1239.4 657.08 四层底 53.93 92.34 43.61 一层底 125.84 215.46 101.75 表6-12 恒载下跨间最大弯矩 AE EH 六层 35.03 29.26 五层 35.38 21.49 四层 35.77 22.45 三层 35.79 22.27 二层 35.75 28.83 一层 38.31 20.39 表6-13 调幅后恒载下跨间最大弯矩 AE EH 六层 42.036 35.112 五层 42.456 25.788 四层 42.924 26.94 三层 42.948 26.724 二层 42.9 34.596 一层 45.972 24.468 36

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表6-14 活荷载下跨间最大弯矩 AE EH 六层 1.95 1.6 五层 11.72 5.57 四层 11.19 5.9 三层 11.21 5.8 二层 11.2 5.99 一层 11.81 4.51 表6-15 调幅后活荷载下跨间最大弯矩 AE EH 六层 2.34 1.92 五层 14.064 6.684 四层 13.428 7.08 三层 13.452 6.96 二层 13.44 7.188 一层 14.172 5.412

调幅前的弯矩轴力图如图6-3，6-4。

恒载弯矩图（单位kN·m） 活载弯矩图（单位kN·m）

图6-3

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恒载剪力图（KN） 活载剪力图（KN）

图6-4

2.7框架内力组合：

2.7.1结构抗震等级

结构的抗震等级可根据结构类型，地震烈度，房屋高度等因素查规范确定为三级抗震。

2.7.1框架梁内力组合：

①1.2×恒荷载+1.4×活荷载，②1.2×恒荷载+0.9×1.4×（活荷载+风荷载），③1.2×（恒荷载+0.5×活荷载）+1.3地震荷载。恒，活荷载梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩。

框架梁、柱截面得最不利内力组合：框架梁的控制截面通常取梁两端柱边缘处截面和跨中截面。梁端截面是最大负弯矩及最大剪力作用的截面，而水平地震作用下还可能出现正弯矩，因此，内力组合要找出最不利负弯矩及最不利正弯矩，用于计算梁

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端上部和下部的配筋，还要找出最不利剪力，用于梁端斜截面抗震承载力计算，配置箍筋。跨中截面一般是最大正弯矩作用的截面，有时也可能出现负弯矩，因此要组合出最不利正弯矩和可能出现的负弯矩，用于梁跨内配筋。

框架柱的控制截面取柱上下两端的截面，因为控制截面弯矩值最大，剪力相同，而轴力相差值仅只为柱自重，当柱采用对称配筋时，不利内力组合一般为|M|max及相应的N、Nmax及相应M、Nmin及相应的M。但是在组合时，尚可结合结构受力的特点（满布活载）和荷载组合中的实际情况（仅有重力荷载代表值+左震和重力活载代表值+右震时），适当简化。 柱端弯矩设计值的调整：

一．二．三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：∑Mc=εc∑Mb

式中：∑Mc为节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下主端的弯矩设计值可按弹性分析分配；

∑Mb为节点左右梁端顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和； εc为柱端弯矩增大系数，三级为1.1。

为了避免框架柱脚过早屈服，三级框架结构的底层柱下端截面的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5，1.25.1.15 。 内力组合进见下表：

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表7-1框架梁内力组合 层次 截面位置 内力 M A V M E左 V M 六层 E右 V M H左 V 跨间 MAE MEH M A V M 五层 E左 V M E右 V 71.2 17.4 -4.68 4.68 -20.4 20.36 101.4672 113.2608 40

SGK SQK SWK 左风 右风 SEK 左震 右震 1.2SGK+1.26(SQK+SWK) 1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK 左风 右风 左震 右震 V=ηvb(Mlb+Mrb) 1.2SGK+1.4SQK /ln+VGb -43.8 -3.55 63.57 3.44 -3.44 24.27 -24.3 -52.7056 -61.3744 -23.1435 -86.24549 7.37 80.53902 83.16738 69.355 88.517 -57.54 82.472 74.785 89.332 -61.4 75.158 36.977 63.912 53.719 44.822 -83.13 100.71 97.85 125.63 -92.96 109.8 115.19 77.7 85.25 4.42 -1.04 1.043 -7.37 57.52 4.112 69.24 2.51 -2.51 17.73 -17.7 77.37169 71.04649 94.54438 48.446383 7.37 -7.37 90.02178 87.39342 95.345 76.183 4.46 1.043 -1.04 -47.6 -3.06 58.14 2.81 -2.81 19.81 -19.8 -57.4335 -64.5147 -33.2038 -84.70975 1.24 -8.76 8.76 73.0566 76.1814 60.69 83.466 3.85 -1.24 28.35 2.109 49.27 42.04 35.11 3.42 2.34 3.52 -3.52 24.86 -24.9 41.11666 32.24626 67.60764 2.9716443 1.24 -1.24 0.47 -0.47 8.76 -8.76 3.27 -3.27 2.53 64.9956 53.9838 44.1 61.8708 52.7994 45.0072 72.564 56.0982 39.9974 49.788 47.5962 46.5754 1.92 -0.36 0.36 -2.53 -53.4 -13.6 12.33 -12.3 52.74 -52.7 -65.6835 -96.7551 -3.65274 -140.7767 64.65 16.52 -3.78 57.52 20.59 79.04 21.99 3.78 -16.4 16.35 93.6324 103.158 66.237 108.747 9.19 -9.19 40.45 -40.5 106.5475 83.38868 133.9656 28.795618 3.78 -3.78 16.35 -16.4 127.3182 117.7926 129.297 86.787 -59.3 -15.6 10.29 -10.3 45.21 -45.2 -77.8166 -103.747 -21.7356 -139.2816 69.412 122.348