架桥机稳定性计算书

架桥机验算书

附件：

JD150t/40m架桥机倾覆稳定性计算书

一、设计规范及参考文献

1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）； 2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）； 3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）； 4、《公路桥涵施工规范》（041-89）； 5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89）；

6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》； 7、梁体按照40米箱梁150t计。 二、架桥机设计荷载 （一）、垂直荷载

桥梁重（40m箱梁）：Q1=150t； 提梁小车重：Q2=7.5t（含卷扬机重）； 天车承重梁重：Q3=5.3t（含纵向走行机构）； 前支腿总重：Q4=5.6t；

左承重主梁总重：Q5=36.3t（55m）； 右承重主梁总重：Q6=36.3t（55m）； 1号天车总重：Q7=7.5+5.3=12.8t； 2号天车总重：Q8=7.5+5.3=12.8t； 左导梁总重：Q9=8t（20m）； 右导梁总重：Q10=8t（20m）；

主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m*1.1=0.66t/m; 主梁增重系数取1.1； 活载冲击系数取1.2； 不均匀系数取1.1。 （二）、水平荷载 1、风荷载

取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2;

架桥机验算书

非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。

2、运行惯性力：Φ=1.1. 三、架桥机纵向稳定性计算

架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图：

P6

P5

P2

P1

P3

P4

图1

P1=5.6t（前支腿自重）；

P2=0.66t/m*2榀*（16.5m+16.5m）=43.56t； P3=0.66t/m*2榀*22m=29.04t； P4=16t； P5=P6=12.8t；

P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m2*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。 计算悬臂状态下的纵向稳定：

M抗=43.56t*16.5m+12.8t*27m+12.8t*21.5m=1339.54t·m； M倾=5.6t*4m+29.04t*11m+16t*32m+2.7t*2m=859.24 t·m； 架桥机纵向抗倾覆安全系数：

η=M抗/M倾=1339.54/(859.24*1.1)=1.42>1.3 满足要求。

四、架桥机横向倾覆稳定性计算 1、正常工作状态下稳定性计算

架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在边梁就位时，最不利位置在1号天

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车位置，验算时可偏于安全的将整个架桥机的荷载全部简化到该处，计算见图如下：

图2

P1为架桥机自重（不含起重车）作用在两支点中心，P1=43.31+45.44+7.3*2+14.6*2=132.55t；

P2为导梁承受的风荷载，作用在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体计算，导梁形状系数1.6。

A=(1+η1)(1+η2)* ΦA=(1+0.53)*（1+0.5）*62*2.25=320.1525m2，其中 η1=0.53，η2=0.5；风荷载为：

P2=CKhεA=1.6*1.39*19*320.1525=13528kg=13.53t；

P3为天车导梁承受的风载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状取1.6，P3=2*1.39*1.6*19*0.8*0.46*4=124kg=0.124t； P4为架桥机小车重量，P4=7.5*2+150*1.1=180t；

P5为架桥机起重小车及梁体承受的风载，作用点在支点以上8.113m处，P5=1.39*1.6*19*(3*2*2+2*30)=3042.432kg=3.0432t，上图所示的A点位倾覆支点，对A点取矩：

M倾=P2*3.8+P3*5.179+P4*1.435+P5*8.113=256.11 t·m； M抗=P1*4.8=636.24 t·m；

架桥机工作条件下横向倾覆安全系数为： η=M抗/M倾=636.24/(256.11*1.1)=1.26>1.3 满足要求。

2、非工作状态下稳定性验算

架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横风荷载作用下，其稳定性

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见下图：

图3

与图2相比，架桥机在提梁时有2.26的横向抗倾系数，而图3中已没有提梁，故此不用计算而得出结论:它的抗倾系数满足要求。