电阻应变式称重传感器设计(6)
武汉理工大学《传感器原理及应用》课程设计说明书
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由于此传感器的量程为0-50N
在四处贴应变处最大的应变为?1?(PL/2?M)/EW其中Pmax=50N M?PL/4 假设暂定 L2=120mm L=80mm b=44mm h=3mm H= 46mm 则W=66 代入式子?1?(50?120?M)/EW得: ?1=1494×10?6< 1500×10?6 符合要求。
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第 4 章 变换检测电路设计
检测电路的功能是把电阻应变片的电阻变化转变为电压输出。因为惠斯登电桥具有很多优点,如可以抑制温度变化的影响,可以抑制侧向力干扰,可以比较方便的解决称重传感器的补偿问题等。
4.1 桥路的设计
由于电阻应变敏感元件的温度特性不完全相同,弹性元件各处的材料性能也有差异,当温度变化时,电桥就会有输出,造成测量误差,主要有两主要因素造成的:
(1)温度变化引起应变片敏感栅电阻变化而产生附加应变
(2)试件材料与敏感栅材料的线膨胀系数不同,式应变片产生附加应变
它有两种现象,一种是不受载荷时,温度变化,电桥就有输出,成为“零漂”;另一种是在有负载时,电桥的输出灵敏度随温度变化而变化,称为“动漂”。
因此,在桥路设计时应将这些因素考虑在内。于是我就设计交流全桥式等臂电桥电路。
图 12 全桥式等臂电桥电路
初始状态:R1=R2 R3=R4 当应变片感受到应变时电桥输出电压
U0?Ui?R1/R1
由3.2节知:如果把应变片组成全桥式等臂电桥电路路,如图12所示,桥路输出为:
U0?UiK(?1??2??3??4)/4?UiK? (1)
?1?(PL2?M)/EW?2?(PL1?M)/EW
?3??(PL2?M)/EW?4??(PL1?M)/EW带入(1)式 得: U0?UiKPL/2EW
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其中:K为电阻应变片的灵敏系数;?为力P作用下贴片处的应变量。 采用此电桥电路的理由如下:
(1)此类电桥电路的灵敏度高,是单一工作应变片工作时的4倍 (2)输出输入呈线性,没有非线性误差
(3)能够温度补偿,大大减小因温度而造成的误差
4.2 放大电路的设计
由于此传感器的电桥输出阻抗很高,这就需要一个输入阻抗同样很高的放大电路与之匹配,并且此放大电路的输出阻抗应该较小。据此,我选择设计双运放高共模抑制比同相串联结构放大电路,如图13 为获得零共模增益,
图 13 同相串联结构放大电路
应使 R1/R2?R3/R4 电路的差动闭环增益为: Kd?1?R3/R4
确定了P=50N K=2.2 L=80mm E=0.71Gpa W?bh2/6 =66 代入公式U0?UiKPL/2EW得: U0?77.5Ui?10?5
故当输入Uimax?12V时 U0?8.54mv
因此要得到足够的功率去推动指示仪表或记录器,若经放大电路输出的信号最大值
Uimax?12V 则此放大电路的增益Kd?2?103/8.54?234 由于Kd?1?R3/R4 放大部分的增益设为117
则 R3/R4=116 取R3=100Ω R4=11.6kΩ 那么对应的R1=11.6kΩ R2=100Ω
4.3 检波、滤波电路的设计
经过放大以后的波形仍为调幅波,必须用检波器将它还原为被检测应变信号的波
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形。而一般的检波器只有单向的电压输出,不能区别拉压应变信号。因此,我采用能克服上述缺点的相敏检波器,它可以有双向信号输出,能反映出应变的拉或者压。 其电路如图14
图 14精密整流型全波相敏检波电路
其放大增益设为1
''则 对应的电阻阻值为:R3?2R3?2R4?240? R2?R1?R2?120? C?1?f
由相敏检波电路输出的被检测应变波形中仍残留有载波信号,必须滤掉,方能得到被检测应变信号的正确波形。一般用电容,电感组成二型低通滤波器。
对滤波器的特性要求,要考虑到和前级相敏检波电路的匹配,又要考虑和后级记录器的匹配。由于它要滤去高频波中频率最高分量,即是载波频率?,而一般被测应变信号频率比?小很多,故滤波电路的截止频率只要在(0.3~0.4)?,就可满足频率特性要求。
所以我在这里选用压控电压源型二阶低通滤波电路,电路如图 15
?0?1/R1R2C1C2
图 15 压控电压源型二阶低通滤波电路
其放大增益Kf?2 而载波信号频率定为200HZ 则此滤波器的截止频率为60~80HZ 我选择设计截止频率为80HZ的低通滤波电路,其参数如下: ?0?1?503rad/s 则Rf?R1?2.4k? R1?R2?R?20k?
R1R2C1C2C1?C2?C?0.1?f
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4.4 其他电路的设计与选择
由滤波电路输出的应变信号,要用合理的显示装置显示出来,因此,我选用七段译码显示器及CD4511 如图 16
(a) (b)
图 16 显示结构部件
第 5 章 传感器的工艺设计
5.1应变片的粘贴工艺
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