xxx大桥计算书（新规范米T梁）(2)

3.442.752.402.401.911.91-0.000.0011223343.283.673.884.894.894.99图1-7 中梁抗弯承载能力图承载能力极限状态荷载组合Ⅰ的最大内力值及对应抗力值 单位：KN·m-2588.1-2588.10.01-6.822334556778915151617-6.8180.0191555.1468910101111121213131414161718210.0210.0552.91090.71095.03321.63321.63542.33542.33550.43551.642794279.14275.74275.45968.35968.36097.96100.66100.56483.16483.17181.57731.77181.77183.47901.47731.77183.37900.58150.98374.57901.58812.18150.88812.17900.68812.18374.5图1-8 中梁正应力图正常使用极限状态荷载组合Ⅰ的上、下缘的最大、小正压应力值 单位：MPa3.7233.593.082.592.92.925565.205.205.2410.3311.103.943.083.72.723.693.693.583.583.593.513.513.4433.082.922.862.752.682.682.642.642.622.622.402.401.911.9177889910101111121213131414151516161717180.0018192.563.153.153.293.673.813.813.884.374.374.894.894.995.205.245.2412.1912.8912.9612.3512.9612.8912.1910.3311.10

46图1-9 中梁主应力图正常使用极限状态荷载组合Ⅰ的最大主压应力、最大主拉应力值 单位：MPa12.1912.8912.9612.3512.9612.8912.1911.1010.3311.1010.334.994.894.894.994.894.89

0.120.1111-0.0222-0.023345-0.0177-0.01891010-0.051111-0.011212-0.071313-0.01141515-0.0216171819-0.014-0.14566-0.078-0.059-0.011416-0.011718-0.02-0.12-0.11-0.14-0.41-0.41图1-10 中梁竖向位移正常使用极限状态荷载组合Ⅰ的竖向最大位移值 单位：mm0.03800.03920.03800.01930.015855660.028770.0343780.0342110.02870.01930.0158130.00231414150.004615160.0000161717181819-0.00070.00460.00230.000011223344-0.0007899101011121213

6.正常使用极限状态验算

1)、全预应力混凝土构件抗裂性验算 a.正截面抗裂性验算

正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边的正应力控制。在荷载短期效应组合作用下应满足： σst-0.85σpc≤0

T梁在正常使用极限状态下的正应力图见图1-4和图1-8。

由软件计算得σst=13.2Mpa，0.85σpc≤16.2Mpa，σst-0.85σpc=-3≤0 结论：正截面抗裂性满足要求。 b.斜截面抗裂性验算

斜截面抗裂性验算以主拉应力控制，取变截面点分别计算截面上梗肋、形心轴和下梗肋处在荷载短期效应组合作用下的主拉应力，应满足σtp≤0.6?

tk=0.6X2.65=1.59Mpa。

计算得，主拉应力最大值为-0.855Mpa≤0.6?tk=1.59Mpa。 结论：斜截面抗裂性满足要求。 2)、变形计算

a．使用阶段的挠度计算 对C50混凝土,=ηθ=1.425

?l=ηθ(?s–?G)=40.2-1.425X24.4=5.43mm

结论：使用阶段的挠度值满足要求。 b.预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 ?p=41.9mm>ηθ?s=40.2mm

由于预加力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度,所以可不设预拱度。 7.持久状况应力验算

1)跨中截面混凝土法向正应力验算 σkc=12.7Mpa<0.5?ck=0.5X32.4=16.2 Mpa 2)跨中截面预应力钢筋拉应力验算 σp= 1204Mpa<0.65?pk=1209 Mpa 3)斜截面主应力验算

最大主压应力σkc=10.1Mpa<0.6?ck=0.6X32.4=19.44 Mpa

结论：使用阶段正截面混凝土法向应力预应力钢筋拉应力及斜截面主压应力满足要求。 8.短暂状况应力验算

1)上缘混凝土应力 σ

t

cs=2.32Mpa>0

2)下缘混凝土应力 σ

t

cc=12.7<0.75?ck=0.75X32.4=24.3 Mpa

结论：在预施应力阶段,梁的上缘不出现拉应力,下缘混凝土的压应力满足要求。

8.T梁抗弯极限承载力验算

T梁在基本组合下的弯矩包络图见图1-3和图1-7。最外侧的线条表示结构的极限抗弯承载能力曲线，内侧的线条均为T梁在承载能力极限状态下的弯矩包络曲线。从图中可以看出，所有弯矩包络曲线均包含在抗弯承载能力曲线之内。

二、桥墩盖梁承载力验算

桥墩盖梁承载能力满足现行规范要求。 三、基础承载能力验算

1）4号墩明挖基础承载力验算

基础承载力及抗倾覆稳定性满足现行规范要求。

2）经计算，0号、7号桥台基础承载力满足现行规范要求。 3）桥墩桩基础承载力验算

经计算，各桥墩桩基础承载力满足现行规范要求。

墩台顶面最大水平位移值为2.6cm<0.5L=2.74cm,满足现行规范要求。

1号墩底 2号墩底（中） 2号墩底（下） 3号墩底（中） 3号墩底（下） 4号墩底（中） 4号墩底（下） 5号墩底（中） 5号墩底（下） 6号墩底 M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N ① ② ③ 墩顶位移 降温 0.003 制动力 0.018 ④Nmin 1.2①+1.4② +1.4③ 1970 3977 718 3924 1336 5113 0 3924 0 5113 468 3924 1056 5590 647 3628 1270 4596 1960 3628 ⑤Nmax 1.2(①+汽max) +1.4②+1.5③ 1970 5007 718 4954 1336 6144 0 4954 0 6144 468 4954 1056 6620 647 4658 1270 5626 1960 4658 恒载 降温 制动力 0 3314 0 3270 0 4261 0 3270 0 4261 0 3270 0 4658 0 3023 0 3830 0 3023 212 0 200 0 372 0 0 0 0 0 258 0 582 0 273 0 535 0 467 0 1195 0 313 0 582 0 0 0 0 0 76 0 172 0 189 0 372 0 933 0 -0.011 0.018 0 0 0.026 0.008 0.011 0.007 -0.004 0.007