坡屋面脚手架专项施工方案(3)

玉屏山森林度假酒店一期 高支模专项施工方案 (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1291

NG1 = [0.1291+(1.00×2/2)×0.035/1.50]×11.00 = 1.680； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×5×1×(1.5+0.3)/2 = 1.35 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.15×5×1/2 = 0.375 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1×11 = 0.055 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.46 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2×1.5×1×2/2 = 3 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.3 kN/m2； Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.3×1×0.645 = 0.135 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.46+ 1.4×3= 8.352 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.46+ 0.85×1.4×3= 7.722 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.135×1× 1.52/10 = 0.036 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.352 kN；

洪雅县第一建筑公司

8

玉屏山森林度假酒店一期 高支模专项施工方案 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.59 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μΧh 确定 ：l0 = 2.755 m； 长细比 Lo/i = 173 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.237 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 8352/(0.237Χ450)=78.309 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 78.309 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.722 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.59 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.755 m； 长细比: L0/i = 173 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.237 立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 7721.64/(0.237Χ450)+36266.737/4730 = 80.069 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 80.069 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.78 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3 kN；

洪雅县第一建筑公司

9

玉屏山森林度假酒店一期 高支模专项施工方案 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.129 kN/m； Hs =[0.237×4.5×10-4×205×103-(1.2×1.78 +1.4×3)]/(1.2×0.129)=100.228 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 100.228 /(1+0.001×100.228)=91.097 m； [H]= 91.097 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为11m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.78 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.129 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.036 /(1.4 × 0.85) = 0.03 kN.m；

Hs =( 0.237×4.5×10-4×205×103-(1.2×1.78+0.85×1.4×(3+0.237×4.5×100×0.03/4.73)))/(1.2×0.129)=99.016 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 99.016 /(1+0.001×99.016)=90.095 m； [H]= 90.095 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为11m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.135 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 3 m2；

洪雅县第一建筑公司

10

玉屏山森林度假酒店一期 高支模专项施工方案 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.569 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.569 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.5 cm2；[f]=205 N/mm2；

-43

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.5×10×205×10 = 87.545 kN； Nl = 5.569 < Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 5.569小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 160 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A = …… 此处隐藏：3040字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……