扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、脚手架参数

脚手架搭设方式 脚手架搭设高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法

双立杆受力不均匀系数KS

双排脚手架 80 1.8 0.8

脚手架钢管类型

脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m)

Ф48×3.5 240 1.5 0.3 6

按双立杆受力设计 双立杆计算高度H1(m) 0.6

二、荷载设计

脚手板类型 脚手板铺设方式

竹串片脚手板 2步1设

脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m)

挡脚板类型 挡脚板铺设方式

竹串片挡脚板 2步1设

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.14 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

横向斜撑布置方式

结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m) 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m) 安全网设置 风荷载体型系数μs

22

2

2

0.35 0.01

0.129

5跨1设 3 2 全封闭 1.25

结构脚手架作业层数njj 装修脚手架作业层数nzj 地区

基本风压ω0(kN/m)

2

1 1 海南文昌 0.8

风压高度变化系数μz(1.2，0.9，0.74 双立杆稳定性)

立面图

侧面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×0.8/2)+1.4×3×0.8/2=1.89kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.35×0.8/2)+3×0.8/2=1.38kN/m 计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×1.89×1.52=0.43kN·m

σ=Mmax/W=0.43×106/5080=83.89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.38×15004/(100×206000×121900)=1.881mm νmax＝1.881mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×1.89×1.5=3.13kN 正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×1.38×1.5=2.27kN

四、横向水平杆验算

承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.13kN q=1.2×0.038=0.046kN/m 正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=2.27kN q'=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0×106/5080=0.79N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.008mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm 满足要求！

3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=0.02kN

五、扣件抗滑承载力验算

纵向水平杆：Rmax=3.13kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=0.02kN 满足要求！

六、荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：

NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×0/2×0.038/1.8)×(80-6)=9.55kN 单内立杆：NG1k=9.55kN 双外立杆：

NG1k=(gk+0.038+la×n/2×0.038/h)×H1=(0.129+0.038+1.5×0/2×0.038/1.8)×6=1kN 双内立杆：NGS1k=1kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：

NG2k1=((H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=((80-6)/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=4.42kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=4.42kN

双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=6/1.8×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.35kN 1/2表示脚手板2步1设

双内立杆：NGS2k1=0.35kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=((H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=((80-6)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=4.42kN 1/2表示挡脚板2步1设

双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1.5×0.14×1/2=0.35kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(80-6)=1.11kN 双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×6=0.09kN 构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.42+4.42+1.11=9.95kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=4.42kN

双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.35+0.35+0.09=0.79kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.35kN 立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(1×3+1×2)/2=3kN 内立杆：NQ1k=3kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(9.55+9.95)+ 0.9×1.4×3=27.18kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(9.55+4.42)+ 0.9×1.4×3=20.54kN

双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1+0.79)+ 0.9×1.4×3=5.93kN

双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1+0.35)+ 0.9×1.4×3=5.41kN

七、钢丝绳卸荷计算

钢丝绳绳夹型式 钢丝绳绳夹数量[n]

花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 卸荷系数Kf 脚手架卸荷次数N

马鞍式 5 10

拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 吊环设置

15.19 分开设置

2

花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm) 170

0.8 3

上部增加荷载高度(m) 6

卸荷点位置高度卸荷点净高

第

N次卸荷

hx(m)

1 2 3

18 42 64

hj(m) 24 22 16

的竖向距离ls(m) 3 3 3

钢丝绳上下吊点

上吊点距内立杆上吊点距外立杆下吊点的水平距下吊点的水平距离HS(mm) 300 300 300

离HS(mm) 1100 1100 1100

卸荷点水平间距HL(m) 3 3 3

钢丝绳卸荷

钢丝绳绳卡作法

钢丝绳连接吊环作法（分开设置）

第1次卸荷验算

α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/300)=84.29° α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86° 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5

P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/(H-H1)×HL/la=0.8×1.5×20.54×24/(80-6)×3/1.5=15.99kN P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/(H-H1)×HL/la=0.8×1.5×27.18×24/(80-6)×3/1.5=21.16kN 钢丝绳轴向拉力