现浇连续箱梁桥满堂支架安全专项施工方案(2)

w

]=12 Mpa,弹性模量E=9*103Mpa，按简支梁考虑。

截面参数和材料力学性能指标：

W=bh2/6=60³1002/6=10³104mm3 I=bh3/12=60³1003/12=5³106mm3

荷载计算：（左半幅箱梁腹板和中横梁为荷载最不利位置） 腹板处钢筋砼自重荷载F1：F1 =1.092³26=28.39 KN/m2 中横梁处钢筋砼自重荷载F1：F1 =1.7³26=44.2KN/m2

因腹板与中横梁下纵向槽钢间距均为0.6m,故取F1=44.2 KN/m2为计算荷载，其它荷载取值同上

强度验算:

q=(1.2³(44.2+0.216)+1.4³(2.5+2.0))³0.25=14.9kN/m Mmax＝ql2/8＝14.9³0.62/8＝0.671KN²m σ

max

＝Mmax /W＝0.671³106/10³104＝6.71MPa＜[σ0]= 12MPa 强度满足要求。

刚度验算:

q=1.2³（44.2+0.216）³0.25=13.32kN/m

f＝ql4/(150EI)＝13.32³6004/(150³9³103³5³106)＝0.26mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 刚度满足要求

6.3 纵向承重梁受力计算

纵向承重梁采用[8搁置于支架顶托上, 查《路桥施工计算手册》表3-20得抗弯容许应力 [σw]=145 MPa，剪应力[τ]=85 Mpa,弹性模量E=2.1*105Mpa，截面惯性矩Ix=101cm4, 截面抵抗矩Wx=25.3cm3；截面积A= 10.2 cm2,跨径横梁处0.6m,腹板处0.9m，间距0.6m.按简支梁计算最大弯矩（偏安全）。

荷载计算：（左半幅箱梁腹板和中横梁为荷载最不利位置） 腹板处钢筋砼自重荷载F1：F1 =1.092³26=28.39 KN/m2

中横梁处钢筋砼自重荷载F1：F1 =1.7³26=44.2KN/m2

因腹板与中横梁处[8承重梁间距不一致,故分别进行荷载计算和承载力验算，其它荷载取值同上

强度验算:

腹板q=(1.2³(28.39+0.216)+1.4³(2.5+2.0))³0.6+1.2³0.08=24.47kN/m Mmax＝ql2/8＝24.47³0.92/8＝2.48KN²m σ

max

＝Mmax /W＝2.48³106/25.3³103＝97.94MPa＜[σ0]= 205MPa 强度满足要求。

中横梁q=(1.2³(44.2+0.216)+1.4³(2.5+2.0))³0.6+1.2³0.08=35.86kN/m Mmax＝ql2/8＝35.86³0.62/8＝1.61KN²m σ

max

＝Mmax /W＝1.61³106/25.3³103＝63.8MPa＜[σ0]= 205MPa 强度满足要求

刚度:

腹板q=1.2³（28.39+0.216）³0.6+1.2*0.08=20.69kN/m

f＝ql4/(150EI)＝20.69³9004/(150³2.1³105³1.01³106)＝0.43mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 刚度满足要求

中横梁q=1.2³（44.2+0.216）³0.6+1.2*0.08=32.08kN/m

f＝ql4/(150EI)＝32.08³6004/(150³2.1³105³1.01³106)＝0.13mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 刚度满足要求

6.4支架立杆稳定性和强度验算

水平风荷载标准值：ωK=0.7μz×μs×ω0

μz—风压高度变化系数，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录D得μz=1.0

μs—风荷载脚手架体型系数，按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.3.2得：μs=1.3×0.8=1.04

ω0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4ω0=0.4KN/m2 故：ωK=0.7μz×μs×ω0=0.7×1.0×1.04×0.4=0.291KN/ m2 风荷载产生立杆轴向力：（按三等跨连续梁考虑） 横梁：Q5=(Mk/Wk) × A=(ωK×l×h2/10× Wk) ×A

= (0.291×10×0.6×1.2/10×5.08×10) ×4.89×10=0.242KN

ly—立杆纵距0.6m； h—立杆步距1.2m；

W— 截面模量查表《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附表B得W=5.08×103mm3；

腹板：Q5=(Mk/Wk) × A=(ωK×l×h2/ Wk) ×A

= (0.291×106×0.9×1.22/10×5.08×103) ×4.89×102=0.363KN

组合风荷载时立杆轴向力：

箱梁腹板下支架为0.6m³0.9m设置，横梁下支架为0.6m³0.6m设置，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用，每根立杆所承受的轴向力按其所支撑面积内的荷载计算，每根立杆的承载面积为：

腹板：0.6³0.9=0.54㎡ 横梁：0.6³0.6=0.36㎡

横梁处立杆轴向力：N=1.2×（44.2+0.216）×0.6×0.6+0.9×1.4×[（2.5+2）×0.6

×0.6+0.242]=21.53 kN

腹板处立杆轴向力：N=1.2×（28.39+0.216）×0.6×0.9+0.9×1.4×[（2.5+2）×

0.6×0.9+0.363]=22.06 kN

立杆承载力计算：

6

2

3

2

支架立杆采用υ48、t＝3.5mm钢管，支架顶层纵、步距横杆为60cm，立杆伸出顶层横杆最长值为40cm,立杆计算长度L=0.6+2*0.4=1.4m

立杆截面面积：

A

4

(D2 d2)

4

(482 412) 489.30mm2

立杆截面的惯性半径：

i

15.78mm

立杆的长细比： λ=l/i=1400/15.78=89

查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录E表可知，钢管稳定系数ψ=0.667 钢管轴向承载力为：[N]=ψ²[σ] ²A=0.667³205³489.3³10-3=66.9KN>N=22.06 kN,满足要求。

强度验算：

σa＝N/Aji=22.06³1000/489=45.11MPa＜[σa]=205MPa 强度满足要求。 6.5满堂支架整体抗倾覆验算

依据《公路桥涵技术施工技术规范》第5.2.8条要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。

K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/ΣMw 采用左半幅64m验算支架抗倾覆能力：

桥宽度17.219m，长64m，支架横向30排，支架纵向90排；高度5m； 顶托TC60共需要30*90=2700个； 立杆需要30*90*5=13500m; 纵向横杆需要30*5*64=9600m；

横向横杆需要90*5*18=8100m；

故：钢管总重（13500+9600+8100）*3.84=119.808t; 顶托TC60总重为：2700*7.2=18.44t； 故Ni =119.808*9.8+18.44*9.8=1354.83KN； 稳定力矩= y*Ni=（17.219/2）*1354.83=11664.4KN.m

依据以上对风荷载计算ωK=0.7μz×μs×ω0=0.7×1.0×1.04×0.4=0.291KN/ m2 倾覆力矩=q*2.5=0.291*64*5*2.5=232.8KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=11664.4/232.8=50.1>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求 6.6地基承载力验算

由前面立杆竖向荷载计算可知:

中横梁下单杆立柱的最大计算竖向荷载为：21.53KN； 腹板下单杆立柱的最大计算竖向荷载为：22.06KN。 取单杆最大竖向荷载N=22.06KN计算.

碗扣支架底托钢板为10³10cm钢板,直接支撑在15cm厚混凝土垫层上，地基处理为15cm厚混凝土+20cm碎石，按照45度应力扩散角，地基承压面积为（0.35+0.1+0.35）³

（0.35+0.1+0.35）=0.64m2.由于相邻立杆的间距为0.6³0.6m，实际单根立杆地基承压面积为：0.36 m2。

垫层自重荷载：N1=（24*0.15+17.5*0.2）³0.36=2.56KN

基础底面最大荷载为：f=（N+N1）/Ag=（22.06+2.56）/0.36=63.39kPa＜300 kPa。 地基处理后，承载力满足要求。

七、 支架预压

7.1预压目的

为保证施工安全、提高现浇梁质量，在箱梁支架搭设完毕，箱梁底模铺好 …… 此处隐藏：2934字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……