一个基于FVCOM的非结构化网格波(3)

网格尺寸为0.125米 时间步长0.0005小号 直到稳定的持续时间 海洋波高0.181米 波周期1.5秒 底应力制定二次

底摩擦系数0.0015米

图2是水面高程之间的比较 由方程模型结果和解析解。

（14）和（15） 。模型结果同意与分析 解决方案。从图中我们还可以看到外面 突破点波引起的水位

实现这一点从离岸减少，内 海浪造成水位上升，冲浪区 从突破点线性的海岸线。霞等。 图波浪诱导的设置或setdown 。 （2004）推测，稍有区别

由于他们的模型结果和分析解决方案 底部压力式遗漏。 13。我们试图删除 在耦合模型底部的压力，但发现它 设置上的计算影响不大。进一步的研究 由此可见，水平或垂直混合系数， 常波混频的影响，起着重要的作用 在建模波诱导设置。

计算电流的垂直剖面显示在

图3。在垂直方向形成两个循环环流 一节。冲浪区外流通是顺时针 内逆时针的冲浪区。这种循环

模式和电流的大小顺序同意 Bijker的实验室实验。

图3波冲浪区内外的感应电流。

4.2潮汐入口案例

考虑一个半封闭的矩形盆地

宽度为15公里和14公里的长度。初始水 深度指定为4米，南端和线性 增加至15米的北端开放

位于边界。 2公里中心开幕墙

放在整个盆地的中间（图4） 。该模型 强迫振荡水位1米的幅度

在开放边界。 1米高度和10 - S波 期间还实行开放边界和传播 近岸。用于驱动耦合参数 模型列于表2 。

图4模型网格和初始水深 表2模型参数 参数值

长度，宽度，深度15公里， 14公里，4米 节点，元素，西格玛层5467 ， 10508 ， 8 模拟时间2 D

初始条件下冷启动 开边界条件

HS = 1米， TP = 10秒 潮汐振幅= 1米， 周期= 12小时

中等颗粒直径0.1毫米 泥沙密度2650公斤M - 3 沉降速度11毫米S - 1 侵蚀率0.005公斤平方米

S - 1

临界压力为0.1帕 孔隙度0.5 形状因子10 床厚度10米

0.0015米，底部粗糙度 4.2.1形态

模型模拟进行了为期2天的的时间内 形态学比例因子为10 。图5显示 ROMS预测床厚度和本

耦合模式。这两个模型的预测相同的模式 在床上的变化，但空间分布的详细

厚度不同。为了研究这些差异可能会导致什么， 我们已经运行ROM和FVCOM 。 “ 结果表明，差异是由于1 ）不同 开放边界的治疗和2 ）在修改

ROM和天鹅。我们发现，在只读存储器，当 在开边界潮汐强迫被删除，天鹅

显示了一个自由摩擦模式，是从不同的 原来的天鹅。在拖动强制修改 ROMS波组件似乎不恰当的 时的水动力过程被关闭。

经过为期两天的模拟图5床厚度。

4.2.2波结果

在同等条件下，所预测的一波接一波 FVCOM耦合系统是由相同的

原来的天鹅。浪高演进到一个稳定的状态， 向南递减走向入口（图6） 。 图6有效波高的领域。

当耦合的水动力学模型，目前 波相互作用波的性质并没有更改

稳定状态的存在了。为了说明这一点，我们小区 波高点流速的时间序列，入口的中心。 图7显示的情况下，波高时间序列 与无电流波相互作用。在案件 无电流波相互作用，波高

一个恒定值接近0.8米。当电流都包括在内，

电流和波图7波高和A点的Y分量速度的非线性相互作用 实线指定与计算的波高

耦合模式，划线虚线y分量速度， 和虚线波高与波计算 模型只。

原因与周期性变化的波高 同期的潮流。图7还定性

证实，在一个方向相反的波浪能量增加 当前和在同一方向的跌幅

目前，由于群速度的变化。这个结果是

托尔曼（1990年）以前的研究结果是一致的。 4.2.3目前的结果

耦合模型的三个因素可以影响电流：辐射压力，底部压力和水深 改变。图8是当前计算领域的快照 FVCOM与无电流波沙

耦合。大浪淘沙，两个涡耦合计算 模型略小，进一步远离