现浇箱梁满堂支架方案计算(4)

弯距正应力为??Mx98.31??106.77Mpa?1.3?145Mpa?188Mpa（临时结Wx0.9208构，取1.3的容许应力增加值）

支点处剪力为：Qx=63.56+0.66×3=65.54KN

?为腹板板厚度?=12mm

?

值)

max=

Q?Sx65.5485 Mpa(1.3为容许应力增大??17.85Mpa<1.3×

Ix??0.306?0.012② 工字钢跨中挠度验算：

I45b单位长度上的荷载标准值为：q=21.186+0.66=21.846KN/m

5q?l45?21.846?646f???0.01m??0.01mm

384?E?Ix384?210000000?0.00016574600I45b刚度满足要求，所以采用I45b。 4.2.8立杆底座和地基承载力计算

⑴ 立杆承受荷载计算

在中支点两侧立杆的间距为60×60cm，每根立杆上荷载为： N＝a×b×q＝ a×b×(66.55+q2+q3+q4+q7)

60(90)cm60(90）cm＝ 0.6×0.6×(66.55+1.0+1.0+2.0+2.94)=26.45kN

⑵ 立杆底托验算

立杆底托验算： N≤Rd

通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为： N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.6×0.6×(66.55+1.0+1.0+2.0+2.94)=26.45kN

底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN; 得：26.45KN＜40KN 立杆底托符合要求。 ⑵ 立杆地基承载力验算

地基薄弱地段分层换填建筑弃渣或片石土等约1.5m厚并填筑30cm厚二灰碎石土，使压实度达到94％以上后，根据经验及试验，地基承载力达到[fk]= 200～250Kpa（参考《建筑施工计算手册》。

立杆地基承载力验算：

N≤K·fAdk

式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；

Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；

按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：

N33.08??1470KPa＜Ad0.0225?f?＝5800KPa，底拖下砼基础承载力满足要求。

cd底托坐落在15cm加筋砼层上，按照力传递面积计算：

2A?(2?0.15?tg45??15）?0.2025m2

fk为地基承载力标准值；

试验锤3 5 145 7 190 9 235 11 280 13 325 15 370 17 435 19 515 21 600 23 680 击数 fk(Kpa) 105 K调整系数；混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑：

N33.08KN?163KPa≤K·=[fk]=1.0×235KPa

A0.2025m2经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到11下。基础处理时填土石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后检测。

将混凝土作为刚性结构，按照间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:

F＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 1.0×1.0×(83.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=90.04kN

则，F＝90.04kpa＜[fk]=1.0×235Kpa 经过地基处理后，可以满足要求。 4.2.9支架变形

支架变形量值F的计算：F＝f1＋f2＋f3 ①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量

由上计算每根钢管受力为33.08KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。 于是f1=б×L/E

б＝33.08÷489×103＝67.65N/mm2 ， 则f1＝67.65×10÷（2.06×105）＝3.28mm。 ②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量

支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。

③f3为支架地基沉降量计算：

支架地基沉降量按《GBJ7-89规范》推荐地基最终沉降量公式计算： f3=S??s?i?1nP0(ziai?zi?1ai?1) ESiA、基础底面附加应力计算

根据前面计算结果，支架基础（C15加筋砼）底面以上最大荷载为F＝90.4+3.9=94.3KN/m2，同理基础底面的附加压力为P0＝F=94.3 KN/m2。

B、地基土分层

根据现场地质情况（以地勘报告AK14地质柱状图为例），将地基土按压缩性分层，设压缩层厚度为3m，其中换填砂夹石土层厚1.5m、压缩模量7.0MPa，中液限粘质土层厚1.5m、压缩模量6.2MPa。

C、各分层的压缩量计算

根据最不利荷载受力部位支架布置，将满堂支架基础底面积转化为0.6×0.6基础进行计算分析。

a、换填砂夹石土层：

该土层的顶面及底面分别位于基础地面下Z0＝0m及Z1＝1.5m处，则：

ZA0.6??1，0＝0，查表得a0?1.0； B0.6BZA0.61.5??1，1＝＝2.5，查表得a1?0.374； B0.6B0.6于是换填砂夹石土层的压缩量?S1为：

?S1?P00.0943(z1a1?z0a0)?(1500?0.374?0?1.0)?7.6mm Es17.0b、中液限粘质土层：

该土层的顶面及底面分别位于基础地面下Z1＝1.5m及Z1＝3.0m处，则：

ZA0.61.5??1，1＝＝2.5，查表得a1?0.374； B0.6B0.6ZA0.63.0??1，2＝＝5.0，查表得a2?0.206； B0.6B0.6于是中液限粘质土层的压缩量?S2为：

?S2?P00.0943(z2a2?z1a1)?(3000?0.206?1500?0.374)?0.87mm Es26.2D、确定压缩层厚度

/先计算深度Zn＝3.0m处向上取0.3m的土层压缩量?Sn：

A0.6Z/2.7??1，＝＝4.5，查表得a1?0.226； B0.6B0.6ZA0.63.0??1，2＝＝5.0，查表得a2?0.206； B0.6B0.6则，?Sn/?P00.0943(z2a2?z/a/)?(3000?0.206?2700?0.226)?0.12mm Es26.2/?Sn于是得：

??Si?1n?/i0.12?0.0142?0.025

7.6?0.87故压缩厚度可取为3.0m(从C15加筋砼基础底面算起)。 E、地基最终沉降量计算

压缩层范围内各土层压缩模量加权平均值ESP为：

ESP?7.0?1.5?6.2?1.5?6.6N/mm2

3因4

i?1n故支架变形量值F为:F＝f1＋f2＋f3=3.28+5+6.31=14.59mm 5支架搭设施工要求及技术措施

现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。搭设时，先在混凝土放置15cm×15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。

上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋（或水袋）均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。

5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求

(1)每根立杆底部应设置底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。

(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。

(3)立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。 (4) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。 (5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于25毫米。

(6)钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。

(7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。

(8)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在