现浇箱梁满堂支架方案计算(2)

q1＝

Wγc?A26?10.51=＝?40.785kPa BB6.7 取1.2的安全系数，则q1＝40.785×1.2＝48.942kPa

注：B—— 箱梁底宽，取6.7m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于

安全。

⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q5=Pm?K?r?h

K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2 当V/t=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m

q5=Pm?K?r?h?1.2?25?1.69?50.7KPa 4.2结构检算

4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。

⑴ 中支点横隔板两侧5-5截面处

在中支点横隔板，钢管扣件式支架体系采用60×60×90cm的布置结构，如图：

①、立杆强度验算

模板斜撑立杆大横杆纵 向模板斜撑立杆小横杆横 向单位：m根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N］=35kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=35.7kN）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时） NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×76.08=27.38KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

ΣNQK=0.6×0.6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（27.38+0.36）+0.85×1.4×2.296=33.08KN＜［N］＝35kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。 长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝0.9m。

于是，λ＝L/i＝57，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.829。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10 WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=1.38 us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：us=1.2 w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La—立杆纵距0.6m； h—立杆步距0.9m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得： W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+MW/W＝33.08×103/（0.829×489）+0.0536×106/（5.08×103）＝92.153 KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算

依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。

K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw

采用跨中64m验算支架抗倾覆能力：

跨中支架宽16m，长64m采用60×60×90cm跨中支架来验算全桥： 支架横向27排； 支架纵向106排； 高度11m；

顶托TC60共需要27×106=2862个； 立杆需要27×106×11=31483m; 纵向横杆需要27×11/0.9×64=21120m； 横向横杆需要106×11/0.9×16=28728m；

故：钢管总重（40608+26880+26737）×3.84=312.311t; 顶托TC60总重为：2862×7.2=20.606t； 故q=312.311×9.8+20.606×9.8=3262.58KN； 稳定力矩= y×Ni=8×3262.58=26100.64KN.m

依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2 跨中64m共受力为：q=0.927×11×64=652.6KN； 倾覆力矩=q×5=652.6×5=3263KN.m

K0=稳定力矩/倾覆力矩=26100.64/3263=7.99>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算

本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝60cm进行受力计算,在中支点截面及跨中横隔板梁处按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

q(KN/m)底模下横桥向方木受力简图q(KN/m)尺寸单位：cm方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ］=17MPa E=9000MPa

0.1?0.12Sm＝?1.25?10－4m3

80.1?0.13Im＝?8.33?10?6m4

12⑴ 中支点5-5截面（墩顶及横隔梁）处

按中支点截面处3米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。 ① 方木间距计算

q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(66.55+1.0+2.5+2)×3=216.15kN/m M＝(1/8) qL2=(1/8)×216.15×0.62＝9.7kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3

则： n= M/( W×［δw］)=9.7/(0.000167×11000×0.9)=5.8(取整数n＝6根) d＝B/(n-1)=3/5=0.6m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.6m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝3/0.3＝10。 ② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 则方木最大挠度：

fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(265.8×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)］=5.54×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求) ③ 每根方木抗剪计算

QSmqlSm265.8?0.6?1.25?10－4τ=＝??1.11 MPa＜［τ］=1.7MPa －6nImb12?2Imb12?2?8.33?10?0.1?0.9符合要求。

4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算

本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15×15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，横桥向方木顺 …… 此处隐藏：1918字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……