建筑抗震设计规范2010学习总结修改(5)

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3 在罕遇地震下的弹塑性分析，阻尼比可取0.05。

【说明】2001 版的阻尼比偏严，本次修订依据试验结果适当放宽。采用屈曲约束支撑的钢结构，阻尼比按12 章消能减震结构的规定采用。

采用该阻尼比后，地震影响系数均按本规范第5 章规定采用。

8.2.3条 钢结构在地震作用下的内力和变形分析，应符合下列规定： 1 钢结构应按本规范3.6.3 条规定计入重力二阶效应。进行二阶效应的弹性分析时，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017 的有关规定, 在每层柱顶附加假想水平力。

2 对框架梁,可不按柱轴线处的内力而按梁端内力设计。对工字形截面柱，宜计入梁柱节点域剪切变形对结构侧移的影响；对箱形柱框架、中心支撑框架和不超过50m 的钢结构，其层间位移计算可不计入梁柱节点域剪切变形的影响，近似按框架轴线进行分析。

3 钢框架-支撑结构的斜杆可按端部铰接杆计算；框架部分按刚度分配计算得到的地震层剪力应乘以增大系数，其值不小于1.15 且不小于结构总地震剪力的25%和框架部分计算最大层剪力1.8 倍的较小值。

4 中心支撑框架的斜杆轴线偏离梁柱轴线交点不超过支撑杆件的宽度时，仍可按中心支撑框架分析，但应计及由此产生的附加弯矩。

5 偏心支撑框架中，与消能梁段相连构件的内力设计值，应按下列要求调整： 1)支撑斜杆的轴力设计值，应取与支撑斜杆相连接的消能梁段达到受剪承载力时支撑斜杆轴力与增大系数的乘积；其增大系数，一级不应小于1.4，二级不应小于1.3；

2)位于消能梁段同一跨的框架梁内力设计值，应取消能梁段达到受剪承载力时框架梁内力与增大系数的乘积；其增大系数，一级不应小于1.3，二级不应小于1.2；

3)框架柱的内力设计值, 应取消能梁段达到受剪承载力时柱内力与增大系数的乘积；其增大系数，一级不应小于1.3，二级不应小于1.2。

6 内藏钢支撑钢筋混凝土墙板和带竖缝钢筋混凝土墙板应按有关规定计算, 带竖缝钢筋混凝土墙板可仅承受水平荷载产生的剪力, 不承受竖向荷载产生的压力。

7 钢结构转换构件下的钢框架柱，地震内力应乘以增大系数，其值可采用1.5。 【说明】本条规定了钢结构内力和变形分析的一些原则要求。

3 本款修订依据多道防线的概念设计，框架-支撑体系中，支撑框架是第一道防线，在强烈地震中支撑先屈服，内力重分布使框架部分承担的地震剪力必需增大，二者之和应大于弹性计算的总剪力；如果调整的结果框架部分承担的地震剪力不适当增大，则不是“双重体系”而是按刚度分配的结构体系。美国IBC规范中，这两种体系的延性折减系数是不同的，适用高度也不同。日本在钢支撑-框架结构设计中，去掉支撑的纯框架按总剪力的40%设计，远大于25%总剪力。因此，建议，即使框架部分按计算分配的剪力大于结构总剪力的25%，也至少按框架最大计算层剪力的1.15 倍调整，以实现一定的二道防线。

近来，有一种意见认为，1997 UBC 规定双重体系的框架部分应至少承担底部总剪力的25%，2000 IBC改为框架部分应至少承担设计力(design forces)的25%，且按刚度分配。咨询美方来华专家的意见，认为设计力是指层剪力。因此建议，本款改为框架部分只承担不小于本层地震剪力的25%。这种意见忽略了多道防线的重要概念，也不符合纯框架与支撑框架二者变形协同工作的分析结果，对于大震下的结构是不安全的，故未采纳。

5 2005 AISC 抗震规程规定，位于消能梁段同一跨的框架梁和框架柱的内力设计值增大系数不小于1.1，支撑斜杆的内力增大系数不小于1.25。据此，2001 版的规定适当

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调整，梁和柱由原来的8度不小于１.5 和9度不小于1.6 调整为二级不小于1.2 和一级不小于1.3，支撑斜杆由原来的8 度不小于1.4 和9 度不小于1.5 调整为二级不小于1.3 和一级不小于1.4。

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【说明】本条是对强柱弱梁抗震设计的基本要求。本次修订如下： 关于1 款可不验算强柱弱梁的条件之（3），系根据陈绍蕃教授建议，2001 版中条文用词有误，予以更正，是将小震地震作用加倍进行设计地震组合得出的内力设计值，而非2001 版就是2 倍地震力产生的柱轴力。参考美国规定增加了梁端塑性铰外移的强柱弱梁验算公式。RBS 连接的塑性铰至柱面距离，参考FEMA 350 的规定采用；梁端楔形扩大的连接按日本规定采用，其塑性区范围参考日本规定取梁净跨的1/10 或梁截面高度，取二者的较大值是偏于安全的。强柱系数建议以7 度（0.10g）作为低烈度区分界,大致相当于AISC 的等级C, 按AISC 抗震规程，等级B、C 是低烈度区,可不执行该标准规定的抗震构造措施。强柱系数实际上已包含系数1.15.（参见GB50011-2001 式（8.2.8-10））。

关于3 款：

1） 日本规定节点板域尺寸自梁柱翼缘中心线算起，AISC 的节点域稳定公式规定自翼缘内侧算起。本次修订，拟取自翼缘中心线算起；

2） 美国节点板域稳定公式为高度和宽度之和除以90，历次修订此式未变；我国同济和哈工大做过试验，结果都是1/70，考虑到试件板厚有一定限制，过去对高层用1/90，对多层用1/70。板的初始缺陷对平面内稳定影响较大，特别是板厚有限时，一次试验也难以得出可靠结果。考虑到该式一般不控制，这次修订拟统一采用美国公式；

3） 研究表明，节点域既不能太厚，也不能太薄，太厚了使节点域不能发挥其耗能作用，太薄了将使框架侧向位移太大，规范使用折减系数Ψ来设计。Ψ取0.7 是参考日本研究结果采用。JGJ99-98 规定在7 度时改用0.6，是考虑到我国7 度地区较大, 可减少节点域加厚。日本第一阶段设计相当于我国8 度，7 度可适当降低要求，所以按抗震等级划分拟就了Ψ系数。

4） 当两侧梁不等高时，节点域剪应力计算公式可参阅《钢结构设计规范》管理组编著的《钢结构设计计算示例》p582 页，中国计划出版社，2007 年3 月。

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8.3钢框架结构的抗震构造措施

【说明】框架柱的长细比关系到钢结构的整体稳定。研究表明，钢结构高度加大时，轴力加大，竖向地震对框架柱的影响很大。本条规定与2001 版相比，高于50m 时，7、8 度有所放松；低于50m 时，8、9度有所加严。

8.3.2条 框架梁、柱板件宽厚比，应符合表8.3.2 的规定：

表8.3.2 框架梁、柱的板件宽厚比限值

2 Nb/（Af）为梁轴压比

【说明】框架梁、柱板件宽厚比的规定，是以结构符合强柱弱梁为前提，考虑柱仅在后期出现少量塑性不需要很高的转动能力，综合美国和日本规定制定的。陈绍蕃教授指出,以轴压比0.37 为界的12 层以下梁腹板宽厚比限值的计算公式,适用于采用塑性内力重分布的连续组合梁负弯矩区,如果不考虑出现塑性铰后的内力重量分布, 宽厚比限值可以放宽。据此， 将2001 版表8.3.2-1 对梁宽厚比限值中的(N / Af < 0.37) 和两个限值条件取消。考虑到按刚性楼盖分析时，得不出梁的轴b (N / Af ≥ 0.37) b力，但在进入弹塑性阶 …… 此处隐藏：2390字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……