GG1A型开关柜的检修方法改进的探讨(2)

不够，使有效接触面积减小，在对接触面的打磨处理过程中，规范要求应使用120目以上的砂纸，但有时使用的砂纸型号不对，将会使接触面比较粗糙，导致有效接触面积减少接触电阻增大而发热；另外由于一味的为了考虑接触面的光滑和平整度，使用锉刀和砂布锉削和打磨铜铝接触面减少了母线的导电截面积，降低了导体的载流能力，而导致接头过热。

2.1.4对一些设备的熟悉认知程度不够，技术力量薄弱导致的错误检修。 例如在GG1A开关柜大负荷配出柜上应用较多的GN22型隔离开关，它的工艺较复杂，工作原理与GN6和GN8型隔离开关有很大区别，它们的动静触头间锁紧方式不同。GN6、GN8刀闸是靠调整夹紧触刀的弹簧压力和磁环压紧装置。GN22刀闸合闸全过程为90度转角，在前80度过程中完成由分闸位置到合闸位置，这个过程中动触刀与静触头之间没有机械摩擦力产生，因而操作时非常省力，在完成这个80度的转角后余下的10度转动过程是锁块的锁紧运动过程，锁紧滑动带动顶杆将磁锁板向外运动，磁锁板通过杠杆作用使上下动触头刀片锁紧在静触头上。这个过程是一个由刀闸本身所自带的锁紧机构在动静触头间增加接触压力的过程。由于一些检修人员业务不熟练在检修过程中没有调整好锁块和磁锁板的配合，磁锁板的杠杆作用没有调整到最佳状态，从而减小了动静触头间的接触压力，导致了接头发热。

2.1.5螺栓处产生涡流对接头的影响

由于接头处的连接螺栓一般为钢材质的，当螺栓处于强磁场中将产生涡流，螺栓本身发热，严重时可能烧损螺栓。

2.2开关拒合拒分的原因分析

我们现在GG1A型开关柜内普遍使用的开关为ZN28型真空断路器，配用的操作机构是CD10型。在多年的使用过程当中发现除了有少部分因控制电源和二次线的断路等原因以外，机构调整不当是开关拒合拒分的主要因素。

2.2.1机构在合闸时产生跳跃的原因分析

在机构合闸时经常会发生机构跳跃现象，其原因就是机构滚轮没有可靠上架，造成机构又重新返回分闸位置。而产生滚轮不能上架的原因是线圈带电时间

短，合闸铁芯贮存的动能，无法保证合闸铁芯克服铁芯本身向上所需的势能及机构所需的动能，当合闸铁芯速度为零时所上升的高度没有达到超过滚架的一定超程，分析原因就是合闸线圈过早断电，往往断电点都是发生在铁芯顶端距离滚架2。5毫米以上情况下，所以过早断电导致铁芯贮存动能不够，行程过小，一般铁芯在满足其顶端超过滚架2毫米情况能可靠合闸，也就是在线圈在断电后铁芯要满足4。5毫米的行程，所以在调整机构和合闸控制回路时，机构辅助接点所控制的合闸回路必须满足要求，不能过早断电，一般控制在铁芯顶端距滚架2毫米的点位为最佳状态，就可以完全消除机构跳跃现象的发生。

CD10型电磁操动机构实物图

图2

2.2.2机构由于传动部分卡劲造成的拒合拒分原因分析

以往检修时我们为了保证机柜内个传动部分转动灵活可靠，在连接部位的轴销间注入液体润滑油和黄甘油等润滑物质。由于长时间的运行大量灰尘进入到机构的连接部位与润滑油混合在一起，严重的影响到了润滑效果，甚至由于灰尘内含有许多固体颗粒，这样时间久了导致传动部位不能可靠转动增加了分合闸时的阻力，从而导致机构拒合拒分。

3.以往的检修方法存在的弊端 3.1接触部位的检修弊端

以往的检修当中，对于母线的接头处我们通常是采取螺栓紧固的方法来检查接

头是否松动，对于刀闸处的接触状况检查通常是调节动触头的压紧弹簧压力以使接头处获得足够的压力，使接触面接触可靠。但是这样的检修方法不能够准确的检查出接触部位的接触电阻是否合格，以至于刀闸接触处很紧，有时运行人员已经拉合很费力的情况下还会出现接头过热现象的发生。另外由于我们对于所有接头部位的紧固一年一年的进行，导致螺栓的平垫和弹簧垫圈都失去应有的机械应力而变形不能起到很好的紧固效果，有的平垫甚至已经进入到了母线的平面里去，使得接触面周边隆起变形，严重减小了接触部位的载流能力，给安全运行带来重大隐患。

3.2机构检修方法存在的弊端

以往的检修机构方法为：用毛刷清扫机构内灰尘，用螺丝刀检查紧固二次线，用液体润滑油对传动部位注油增加灵活性。这样的检修方法的弊端是：不能够检查出机构与制回路之间的配合情况，无法保证开关在事故状态能否能够可靠跳闸。另外由于液体润滑油和黄甘油的使用对机构传动部位的影响我在前面已经做了分析说明，这些不确定因素都有可能给运行的可靠性带来影响。

4.检修方法的改进

4.1设备接头处的检修方法

针对接头存在的问题，我们采用回路电阻测试仪对其进行接触电阻测试，以检验接触面的接触情况，根据测量数据指导检修工作。经过5年来的检修实测数据及运行情况跟踪，最终确定了6kV设备各部接头检修接触电阻标准，见表2 表2 接头部位 允许的最大值（微欧） 主受和母联开关柜及主母线的每个接20 头 负荷在300A以上开关柜每个接触面 负荷在300A以下开关柜每个接触面 GN6/GN8型隔离开关的回路电阻 40 70 200 GN22型隔离开关的触头间每个接触20 电阻 4.1.1GN6/GN8型隔离开关的检修

针对刀闸片污物增大接触面电阻情况，我们改变了原来的检修方法，即严格采用细砂布（04#、240目）进行打磨处理，而后迅速涂抹导电脂进行氧化防护，最后用干净棉布将导电脂擦拭掉（实际上尽管擦拭干净，但从微观角度对接触面的防氧化作用没有改变），这样检修后，大大的降低了接触面因导电脂对灰尘的吸附作用而产生的对导电面的影响，又保证了刀闸接触面的润滑效果和导电性能。 4.1.2GN22型隔离开关的检修

对于它的回路电阻测试我们采取的是单相单个共四个接触点位分别测量的方法。因为在以往的检修时我们测试的是单相的动静触头间的回路电阻，但是发现在回

路电阻合格的情况下依然将刀闸的固定刀片的穿芯螺栓烧毁，分析后发现由于刀闸的上下触头间的四个接触面的接触电阻不是一样大，虽然整个回路电阻在合格范围内但是由于这四个接触面的电阻偏差而使两个触刀之间有环流形成，继而使本不应该导电的固定刀片的螺栓导电过热，因此烧损刀闸导致停电事故。因此我们在仔细检修刀闸本身的锁紧机构外，还要求每个刀片的接触面的接触电阻都不大于20微欧，并且每个面的偏差不大于5微欧。

4.1.3电流互感器L1和L2接线端与连接母线间接触面的检修

由于这些使用GG1A开关柜的大多数变电站都是30年前设计的，因此随着近几年矿井用电负荷的不断加大，母线的载流量已经接近满负荷，对于接头部位来说更近似于过负荷运行，那么怎么来解决像我在2.1里说明的因为接触面不够而造成的接头过热现象呢？首先我们在不更换母线的情况下，为了增加互感器接头处的导电面积，我们在互感器的一次母线接头处加装了一段200mm长与原来母线截面积相同的母线，我们称之为“备板”采取了这个办法后，L接线端的电流就被“备板”分流了，L接线端由单面导电变成了两面导电，还是以60×6的接触面积为例：增加的有效接触面积为60×60=3600平方毫米，折算成有效的横截面积为360平方毫米。这样就能够足以抵消掉因检修时用力不当、接触面氧化、母线材质不良等原因对接头处的过热因素影响。其次我们在保留原来弹簧垫圈和平垫圈的基础上，在L1、L2接线端子的连接螺栓处加装了一个35mm直径大的平垫圈，以一个 …… 此处隐藏：1611字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……