GG1A型开关柜的检修方法改进的探讨

关于GG1A型高压开关柜常见故障的分析与改进检

修方法的探讨

铁煤集团供电部 胡宝东

论文摘要：铁能集团供电部所辖变电所自六十年代建成到现在，其高压配电开关柜已经运行了几十年，虽然近年来改造了几座自动化变电站，但其运行主体仍然是以GG1A开关柜为主。随着运行年限的不断增长，设备各部件也在不断的老化，加之近年来矿区用电负荷的不断加大，开关柜的故障频率也有所增加，影响了用户的安全用电，原有的一些检修模式已经不能满足设备安全运行的需要。为了保证变电所的持续稳定运行、安全可靠供电，本文就GG1A开关柜运行中出现的实际问题、产生原因、改进后的检修方法进行了分析和论述，这些改进方法都是根据实际工作中的经验进行总结提炼而来，采用科学的检修方法和精准的技术数据对检修后的设备进行技术鉴定，科学性和可操作性强，在实际中具有广泛的应用前景。

关键词：GG1A开关柜；检修方法；接触电阻；滴点；导电脂；操作机构； 接头过热 ；二硫化钼

引 言

在供电部变电工区的11个变电站中，共有GG1A型开关柜278 台。每年的春季和秋季都要对这些开关柜进行定期预防性检修，在以往的检修和维护中，是以紧固检查为主，随着设备运行年限的增长和矿井负荷的不断增加，这种粗放的检修方法所带来的弊病已经愈发显露出来，经常会在运行当中出现接头过热现象和开关机构的拒合拒分，从而影响了安全运行，给矿山供电带来极大的隐患，因此提高这些开关柜的检修质量和运行稳定性就至关重要。针对这种情况，我们对以往检修工作中存在的问题进行了总结和分析，并根据多年积累的实践经验提炼出一些新的开关柜检修方法。

下面我将对开关柜中比较常见的设备各元件连接端子的接头部分和操作机构的常见故障原因和检修方法加以重点阐述。

1.GG1A开关柜在实际运行当中出现的故障对安全运行的影响。

GG1A型开关柜在铁法煤业集团供电部最长的已经运行有50多年的历史，经常容易出现的故常类型主要有两个方面：一个是一次设备导体接头过热，另一个是开关机构的拒分和拒合。这两种故障的频发直接影响到了矿区供电的可靠性。

这些现象的发生都直接导致了用户的停电，影响到了矿井的安全生产，尤其是对矿井的经济效益有很大的损失。下面的表格是历年来因为接头过热事故和机构拒分和拒合导致的故障情况统计表。

在没有改进检修方法之前出现的一些常见故障统计表 故障发生地发生时间 产生原因 点 小青变电所 06年1月10配出34＃B相下引流接头过热处理 日 大兴变电所 晓明变电所 大隆变电所 晓南变电所 立井变电所 晓明变电所 晓明变电所 06年3月21日 06年3月23日 06年4月17日 06年6月15日 06年6月23日 06年7月17日 06年7月19日 06年7月19日 06年7月27日 06年10月30日 06年11月8日 配出11＃、12＃井下电抗器刀闸过热换成母线直接联接 2#主受CT ，B相导电杆过热处理 5#井下CT下侧B相接头过热处理 15#电抗器负荷侧设备线夹和入井电缆处过热处理 1＃主受上刀闸至母线引流A相过热处理 2#电抗器母线排接头处过热处理。 影响用户的用电时间 5小时 6个小时 3个小时 2个小时 4个小时 4个小时 2个小时 6KV配出22＃开关柜甲刀闸，18＃开关3个小时 柜乙刀闸过热处理。 配出20＃开关柜机构跳跃，刀闸有烧伤痕迹。 14＃大明上刀闸A相静触头与上引流处接头过热 4个小时 施荒地所 立井变电所 小青变电所 机厂变电所 9#母联GN22型隔离开关A相过热处理。 3个小时 29＃开关柜1＃主受631刀闸B相过热处4个小时 理。 晓明变电所 大隆变电所 大兴变电所 大兴变电所 06年12月20日 06年12月22日 07年1月15日 2007年2月7日 2#主受632刀闸C相上侧过热处理。 3个小时 5#电抗器电源侧引线B相接头过热处理。 4个小时 15＃电抗器负荷侧B相过热处理。 大兴变电所1#主受开关柜机构误动作造成变电所全停电事故 3个小时 3个小时 表一

2.产生故障原因的分析 故障现象和影响用电的范围

开关柜主回路导体接头过热故障和发生的部位： 开关柜主母线之间的接头部位的过热需要母线全停电、 主母线与分支母线间的接头过热需要母线停电、

开关柜隔离开关动静触头、导电杆和刀闸的连接部位过热需要故障开关柜停电、

电流互感器LI、L2与母线的接头过热需要故障开关柜停电、 一些其它部位，如GN22型开关的触刀固定螺栓部位过热等。 开关拒分拒合的具体现象：

机构在合闸时跳跃导致开关柜不能正常送电、

机构在合闸时上滚架不到位脱落导致开关柜不能正常送电、

合闸铁芯卡劲导致开关柜不能正常送电、 分闸铁芯卡劲导致不能分闸或者发生越级事故。 2.1接头过热故障原因的分析

电气触头是通过导体连接而成并起导流作用，但是在电气触头处会存在一定的接触电阻，电流流过触头时会消耗一部分电能，这部分电能转化成热能而引起触头发热，触头温度随之升高直到发热量与散热量达到平衡。触头相对环境温度的温升取决于发热量的大小和散热条件的好坏，在散热条件一定情况下，触头接触电阻越大发热量越大，温升就越高，接触面氧化程度也越大，接触面受到的损害程度就越严重，当触头的温度超过最高允许温度时甚至更高时，触头会在短时

间内严重受损出现绝缘破坏、烧损断裂直至引起中断供电事故。

导体接触电阻大小取决于两导体之间的连接情况，包括接触面积的大小，接触压力的大小，导体接触面的平整度，导体接触面的大小与有效载流面积之间按导体接触面的连接规定有一定的比例关系。

2.1.1因导电接触面积减小而导致的过热现象的分析 我们拿60*6的铝母线的接头连接规定为例进行说明： 接照一次线装配工艺守则规定，60*6铝母线连接情况如下：

图1

如图1所示，两段母线之间的接触面积为60*60=3600平方毫米，母线的截面积为60*6=360平方毫米。所以，接触面积与导线的截面积之间的比例关系为：3600/360=10，即比例系数K=导体接触面积/实际导体截面积=10。

正常情况下，按上述规定施工，导体连接后满足实际负荷的载流能力。但实际工作中往往并不是这样，因为安装和检修施方法不当等原因，造成接头处的导电接触面积不同程度的下降，因而导致电气触头的有效载流面积的下降。

第一接触面的连接螺栓的紧固力有一定的规定要求，实际的检修工作中检修人员并没有按照规定要求进行紧固，往往怕接头接触不良，加大了紧固力，但这

样紧固后往往事得其反，紧固力增大后，靠近螺栓处接触面接触压力增大，引起接触面的导体变形，接触面越远离螺栓处压力反而减小，直至接触面的边缘处出现缝隙，这变导致了实际有效载流面积的减小。

例如实际工作中，我们经常发现用0.05*10塞尺可以插入6毫米以上（规范规定小于6mm），但塞不进去的部分也会因为两个接触面的变形原因，部分接触面积接触压力减小，导致载流能力的下降。

第二在实际工作中检修人员对螺栓的紧固力不够，导体的面接触实际上仍是点接触概念，如果压力不够，在微观上看有效的点接触数量减少，导致实际的有效载流面积的减小。

2.1.2因接触面氧化导致的接触电阻增加造成接头处过热

（1）凡士林对接头接触电阻的影响

铜铝母线在接触空气的短暂时间里都会与氧气产生化学方应而氧化，为 …… 此处隐藏：1902字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……