除尘风网工艺设计说明书例(7)
∑§=0.46+0.1=0.56 Pj=17.70×0.56=9.91mmH2O H8=3.63+9.91=13.54mmH2O
D9=0.0188√Q/v =0.0188√9500/17 =444mm 查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0370将数字分别填入表中对应空格处; 见图知⑼号管子长度为3.7m Pf=17.7×0.0370×3.7=2.42mmH2O
见图知⑼号管段有一个弯头和二个天圆地方,查阻力系数表知 ∑§=0.23+0.2=0.43 Pj=17.70×0.43=7.61mmH2O H9=2.42+7.61=10.03mmH2O
四联刹克龙的处理风量为Q=9500m3/h,选风速为V=13m/s,查四联刹克龙的选型表,可选择的四联刹克龙的型号为下旋55型,其单个直径为700mm,它所能提供的风量为:Q=9280m3/h,H=59mmH2O
将主管道中各管段阻力相加得出除尘风网的总阻力为282.22mmH2O。考虑计算、施工以及机器性能的允许误差,对计算值加以12%的安全系数,于是该除尘风网所提供的压力为:
P风=H(1+0.1)=282.22×1.1=310.44mmH2O
通风除尘的网路一般都不可能十分严密,因此在设计过程中应该考虑必要的漏风量,其值为吸风量的10%,于是此风机所提供的风量为: Q风机=9500×(1+0.1)=10450m3/h
按照风机所要提供的压力及吸风量选择风机,其型号为: 4—72—12 NO5A,转速为2900r/min,电动机功率为15kw。 对并联管路节点处进行压损平衡计算如下:
第一个节点为管路⑴和管路⒅的交点,经计算其终点压损分别为38.69 mmH2O和39.62 mmH2O,
所以:(39.62-38.69)/39.62=0.023=2.3%﹤10%,故基本平衡;
第二个节点为管路⑽和管路⑾的交点,经计算其终点压损分别为38.81mmH2O和40.0mmH2O,
所以:(40.0-38.81)/40.0=0.029=2.9%﹤10%,故基本平衡;
第三个节点为管路⒆和管路⑿的交点,经计算其终点压损分别为44.56mmH2O和44.7mmH2O,
所以:(44.7-44.56)/44.7=0.0031=0.31%﹤10%,故基本平衡;
第四个节点为管路⑵和管路⒀的交点,经计算其终点压损分别为59.59mmH2O和54.36mmH2O,
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所以:(59.59-54.36)/59.59=0.088=8.8%﹤10%,故基本平衡;
第五个节点为管路⑶和管路⒁的交点,经计算其终点压损分别为70.85mmH2O和70.52mmH2O,
所以:(70.85-70.52)/70.85=0.0047=0.47%﹤10%,故基本平衡;
第六个节点为管路⑷和管路⒂的交点,经计算其终点压损分别为85.41mmH2O和90.37mmH2O,
所以:(90.37-85.41)/90.37=0.055=5.5 %﹤10%,故基本平衡;
第七个节点为管路⑸和管路⒃的交点,经计算其终点压损分别为88.13mmH2O和80.6mmH2O,
所以:(88.13-80.6)/88.13=0.085=8.5 %﹤10%,故基本平衡;
第八个节点为管路⑹和管路⒄的交点,经计算其终点压损分别为91.5mmH2O和99.51mmH2O,
所以:(99.51-91.5)/99.51=0.08=8 %﹤10%,故基本平衡。
参考文献
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【9】周惠明,陈正行.小麦制粉与综合利用.北京:中国轻工业出版社,2001年 【10】周坚编著.小麦粉制粉工艺与设备.武汉:湖北科学技术出版社,1999年 【11】梁俊英.粮食流通工程设计手册.河南科学技术出版社,1997年7月 【12】孙武亮,傅鲁民.粮食加工厂设计手册.武汉工业大学出版社,1998年6月 【13】赵云发.小麦制粉粉路基础.宁夏人民出版社 【14】任光利.小麦制粉手册.北京轻工业出版社 【15】陆元常.小麦制粉技术测定.北京人民出版社 【16】郭辉.小麦制粉工艺与设备.辽宁人民出版社 【17】陆炳福.小麦制粉与利用.河南科技出版社
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