承重脚手架方案模板

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承重脚手架方案

一、工程概况:

工程名称: 保税区大窑湾北岸生活区A-01地块项目( 港湾观海) 地下车库

建设单位: 大连宏港房地产开发有限公司

设计单位: 大连城建设计研究院有限公司

施工单位: 大连宏港建筑安装工程有限公司

监理单位: 生瑞特( 大连) 监理有限公司

建筑面积: 30812㎡

抗震设防烈度: 7度

安全等级: 二级

建筑层高: 4.50m

本工程位于保税区北岸生活区A-01地块, 共分为地上1#～10#楼。地下室分为人防区和非人防区, 其中2#、3#、4#楼基础为人工挖孔灌注桩, 其余为筏板基础和柱下独立基础。因地下面积较大, 地下梁板和剪力墙多, 为方便模板施工且考虑承重结构的安全性, 在地下室内部搭设满堂红模板及承重脚手架。承重架按规定设置纵横向扫地杆、剪刀撑等, 整个承重系统必须与已浇的柱子形成可靠的连接, 确保整个支模承重系统在强度、刚度和稳定性方面安全可靠。

二、编制依据

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《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130- )

《混凝土结构工程施工及验收规范》( GB50204-92)

《混凝土结构工程施工质量验规范》( GB50204- )

承重模板支架立杆稳定性计算

荷载组合及标准值

模板、钢筋砼、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。

模板标准值0.5KN/m2

钢筋自重标准值1.5KN/m3

混凝土标准值24KN/m3

施工人员及设备荷载标准值1.0KN/m2

混凝土振捣时的荷载标准值2.0KN/m2

根据JGJ130- 规范第4.3.2条规定: 在基本风压等于或小于

0.35KN/m2的地区, 构造符合规范要求时, 验算脚手架立杆的稳定性, 可不考虑风荷载作用。

三、300×2050mm梁下承重架的验算

不组合风荷载时计算: N/φA≤f

模板支架立杆计算段的轴向力设计值N, 应按下式计算:

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N=1.2∑N GK +1.4∑N QK

∑ N GK 模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和: 楼面梁板模板自重

计算作用面积: [( 梁高-0.22) ×2+横距×4+板下横距]×纵距

∑ N GK 模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和: 板下模板自重

计算作用面积: 横距×纵距

=0.8×0.6=0.48m2

一根立杆承担模板重:

模板作用面积× 0.5=0.48×0.5=0.24KN

新浇混凝土自重

计算作用面积内砼自重: 横距×纵距×板厚

=0.8×0.6×0.22=0.106m3

一根立杆下承担板砼自重

砼体积×砼标值=0.106×24÷3=2.544KN

钢筋自重

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一根立杆下承担钢筋自重

砼体积× 1.5=0.106×1.5=0.159KN

则一根立杆的∑ GK =0.24+2.544+0.159=2.943KN

∑ QK 为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

施工人员及设备荷载

作用面积=横距×纵距×1.0

=0.8×0.6×1.0=0.48KN

振捣混凝土时产生的荷载

作用面积=横距×纵距×2.0

=0.8×0.6×2.0

=0.96KN

∑ QK =0.48+0.96=1.44KN

在不组合风荷载时, 荷载组合如下:

全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数

=2.943×1.2+1.44×1.4=5.547KN

综上所述, 不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值

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N=5.547KN

φ为轴心受压构件的稳定系数, 根据λ, 查表得

λ长细比, λ =L 0 /i L 0 =h+2a

L 0 =h+2a=1.5+2×0.3=2.1m

λ =L 0 /I=2.1×100cm/1.58cm=132.91

查表得, φ =0.381

A为立杆的截面面积, 查表附录B, 得A=4.89cm2

N/φA=5547÷(0.381×489)=29.77N/mm2≤f=205N/mm2

因此, 不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。

正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大, 须作抗滑验算砼浇捣层梁下立杆的受力: N=5.547+钢管+扣件

=5.547+0.29+0.09=5.927KN

砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算:

R=5.927KN÷1=5.927KN

直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KN

R

四、承重架搭设构造要求