满堂支撑架计算书

满堂支撑架计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、架体参数

满堂支撑架的宽度B(m) 满堂支撑架的高度H(m) 立杆布置形式

纵横向水平杆顶部步距hd(m) 立杆横距lb(m)

36 10.1 单立杆 1.4 0.8

满堂支撑架的长度L(m) 脚手架钢管类型

纵横向水平杆非顶部步距h(m) 立杆纵距la(m)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)

剪刀撑设置类型

非顶部立杆计算长度系数μ2

加强型 1.656

顶部立杆计算长度系数μ1

1.494 36 Φ48×2.8 1.4 0.8 0.2

二、荷载参数

每米钢管自重g1k(kN/m) 脚手板自重标准值g2k(kN/m) 挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

施工均布荷载q2k(kN/m) 省份

基本风压ω0(kN/m) 风荷载体型系数μs

2

2

2

0.031 0.35 0.17 0.167

脚手板类型 栏杆、挡脚板类型

木脚手板

栏杆、木脚手板挡板密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m) 0.1 材料堆放荷载q1k(kN/m)

2

1

3 陕西 0.25 1.04

平台上的集中力F1(kN) 地区

风压高度变化系数μz 风荷载标准值ωk(kN/m)

2

2 榆林市 1 0.312

三、设计简图

搭设示意图：

平面图

侧立面图

四、板底纵向支撑次楞验算

1kc G2k= g2k×lb/(n4+1)= 0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m； Q1k= q1k×lb/(n4+1)= 1×0.8/(2+1)=0.267kN/m； Q2k= q2k×lb/(n4+1)= 3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；

1、强度验算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂支撑架平台上无集中力

q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.031+0.093)=0.149kN/m q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.267+0.8)=1.494kN/m q=q1+q2

=0.149+1.494=1.643kN/m

计算简图

Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×0.149×0.82+0.117×1.494×0.82=0.121kN·m Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.149×0.8+1.200×1.494×0.8=1.565kN Vmax=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.149×0.8+0.617×1.494×0.8＝0.809kN τmax＝2Vmax/A=2×0.809×1000/398=4.065N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！

σ=Mmax/W=0.121×106/(4.25×103)=28.471N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.149+1.494=1.643kN/m q2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN

计算简图

弯矩图

Mmax=0.527kN·m

剪力图

Rmaxf=3.476kN Vmaxf=2.469kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.469×1000/398=12.407N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！

σ=Mmax/W=0.527×106/(4.25×103)=124N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

满堂支撑架平台上无集中力

q'1=G1k+G2k=0.031+0.093=0.124kN/m q'2=Q1k+Q2k= 0.267+0.8=1.067kN/m

R'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.124×0.8+1.200×1.067×0.8=1.133kN

νmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.124×(0.8×103)4+0.990×1.067×(0.8×103)4)/(100×2.06×105×10.19×104)=0.222 mm≤min{800/150，10}=5.333mm 满足要求！

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.031+0.093+0.267+0.8=1.191kN/m q2

=F1=2kN

计算简图

剪力图

R'maxf

=2.498kN

变形图

νmax=0.872 mm≤min{800/150，10}=5.333mm 满足要求！

五、横向主楞验算

取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂支撑架平台上无集中力 q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/m q'=Nz=0.031kN/m p=Rmax/2=1.565/2=0.782kN p'=R'max/2=1.133/2=0.567kN

计算简图

弯矩图

Mmax=0.169kN·m

剪力图

Rmaxf=1.805kN Vmaxf=1.008kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.008×1000/398=5.065N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！

σ=Mmax/W=0.169×106/(4.25×103)=39.765N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！

变形图

νmax=0.268 mm≤min{800/150，10}=5.333mm 满足要求！

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/m q'=Nz=0.031kN/m p=Rmax/2=1.565/2=0.782kN p'=R'max/2=1.133/2=0.567kN

p2=Rmaxf/2=3.476/2=1.738kN p2'=R'maxf

/2=2.498/2=1.249kN

计算简图

弯矩图

Mmax=0.304kN·m

剪力图

Rmaxf=2.542kN Vmaxf=1.458kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.458×1000/398=7.327N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！

σ=Mmax/W=0.304×106/(4.25×103)=71.529N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

变形图

νmax=0.488 mm≤min{800/150，10}=5.333mm 满足要求！

六、可调托座验算

N=2×Rmax+F1=2×1.805+2=5.61kN≤[N]＝30kN 满足要求！

七、立杆的稳定性验算

NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×10.1+0.8×2×0.031+0.8×0.031=1.761kN 立杆顶部荷载：NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.8×2×0.031+0.8×0.031=0.074kN NG2=g2k×la×lb=0.35×0.8×0.8=0.224kN l=max{la,lb}=max{0.8,0.8}=0.8m NG3=g3k×l=0.17×0.8=0.136kN NG4=g4k×l=0.1×0.8=0.08kN NQ1=q1k×la×lb=1×0.8×0.8=0.64kN NQ2=q2k×la×lb=3×0.8×0.8=1.92kN NQ4=F1=2kN

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： 立杆顶部荷载：N顶

=1.2(NG1d+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0.074+0.224+0.136+0.08)+0.9×1.4×(0.64+1.92+2)=6.362kN 立杆底部荷载：N底

=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(1.761+0.224+0.136+0.08)+0.9×1.4×(0.64+1.92+2)=8.387kN 1、长细比验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.494×(1400+2×200)=2689.2mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1400=2318.4mm λ=l0/i=2689.2/16=168.075≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.494×(1400+2×200)=3272.756mm

λ1=l01/i=3272.756/16=204.547，查表得，υ1＝0.174 …… 此处隐藏：2554字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……