75t／h循环流化床锅炉运行经济性分析

总结了75t／h循环流化床锅炉运行燃烧调整,几个主要经济指标(燃烧效率、飞灰含碳量、煤耗、风机电耗)方面进行分析,并依据我公司现状,总结一些提高其经济性的运行调整经验和注意要点,以便在实际运行中加以实施,充分发挥循环流化床锅炉的优势。

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7t h 5/循环流化床锅炉运行经济性分析朱运孟(广东省湛江市冠龙纸业有限公司广东湛江 54 8 ) 2 0 4

[摘要]总结了 7 t h循环流化床锅炉运行燃烧调整， 5/几个主要经济指标 (烧效率、飞灰含碳量、煤耗、风机电耗)燃方面进行分析，并依据我公司现状，总结一些提高其经济性的运行调整经验和注意要点，以便在实际运行中加以实施，分发挥循环流化床锅炉的优势。充 [关键词]循环流化床锅炉经济性燃烧效率中图分类号：K 3 T 3文献标识码： A文章编号：0 99 4 2 1 )00 9— 1 10— 1X(0 03—3 00

1概述广东省冠龙纸业有限公司共安装了 1台济南锅炉厂制造 D F 7— . 5 HX 524/ 4 0 w型循环流化床锅炉，本锅炉是为了配合原有汽轮机而造的非标循环流 0一化床锅炉。锅炉于 2 0 0 1年 1 0月 1日首次点火进行运行调试。 0 2提高循环流化床锅炉运行经济性的措施在这期问我们总结了大量的经验和教训，采取了诸多保证锅炉安全运行的措施，取得了较理想的效果。本文从循环流化床锅炉的几个主要经济指标 (燃烧效率、飞灰含碳量、煤耗、风机电耗 )方面进行分析，并依据我公司现状，总结一些提高其经济性的运行调整经验，以便在实际运行中加以实施，充分发挥循环流化床锅炉的优势。锅炉设备改造、从运行调整等方面进行分析， 总结提高循环流化床锅炉经济性的有效节能改造措施。详述如下： 2 1高炉膛压力燃烧措施 .在循环流化床锅炉运行初期，对其燃烧控制经验不足。为充分发挥循环流化床锅炉的优势，经充分论证考虑后，炉膛压力的控制先由试运初期的 045 a - 0 P改进为微正压运行，高了运行经济性。在经过长时间运行后，发提现炉膛压力的控制可以更进一层，即将炉膛压力微正压运行改为+ 0~+ 0 10 20 P运行，可以最大限度的发挥循环流化床锅炉的优势，又可充分避免其炉膛 a与尾部烟道的内、外漏风。提高炉膛压力运行后，多数参数的变化有利于提高锅炉的燃烧

效率，降低主要指标分析：蒸发量的上升说明发电煤耗下降、从 锅炉效率上升；风机电流的下降说明厂用电率下降；从降低锅炉的燃烧热损失分析：排烟热损失、不完全燃烧热损失、飞灰可燃物的热损失、底渣含碳量的热损失等均是降低的。因此其优点是明显的，可以较大幅度的提高循流化床锅炉的运行经济性。2 2降低飞灰可燃物

氧化性气氛，但稀相区的气固两相流在横向的混合比较差，因此周围的氧气很难扩散到欠氧区以帮助燃烧，造成欠氧区在狭长通道内向上延伸，不利于不完全燃烧产物的燃尽，炉内缺氧区高。为使缺氧区顶部下降，前述两项有效的燃烧措施的采用均可改善炉内扰动条件，使炉内传热、传质过程得到强化，大大改善炉内缺氧区的分布，提高了锅炉燃烧热效率，延长了物料在炉内的停留时间，并改善物料燃烧环境，使物料在密相区得以较充分的燃烧，提高了密相区燃烧份额，稀相区的不完全燃烧成份降低，飞灰可燃物得到明显的降低。在实际运行表现：锅炉下层床温偏低，运行调整中适当降低一次风量来提高床温，提高二次风率以保证燃烧稳定；锅炉下层床温偏高，运行调整中适当提高一次风率来降低床温，降低二次风率以保证燃烧稳定。保持炉内最佳燃烧工况也是降低飞灰含碳量的有效措施，达到 1%以下。 2 2 3降低供电煤耗 机组试运初期，其供电煤耗较大，且明显高于同级别的煤粉炉，经一系列措施采取后供电标煤耗由试运初的 5 3/ w降为目前的 55/w,主 5g k h 3 gk h其要措掩有以下几点：采用有效的燃烧措施：即低床压、低氧量、高炉膛压力， 提高锅炉燃烧效率的同时也降低了供电煤耗； 结语针对循环流化床锅炉炉内燃烧这一个非常复杂的过程，通过对燃烧的理论研究和大量运行经验总结，经济方面将循环流化床锅炉的热效率明显提高， 锅炉热效率由试运前的 8.%高到目前的 9 .%对于循环流床锅炉我们尚 86提 32。不能完全掌握，尚不诸多优势未得到充分体现，与传统煤粉炉相比还有诸多不足，还有待我们更加深入地去探索和研究。

参考文献[]王来

祥.工业锅炉》 1《 . []宋黎辉 .流化床锅炉的调试与安全运行》 2《 . []岑可法等.循环流化床锅炉理论设计与运行》中国电力出版社 . 3《 .

飞灰可燃物是循环流化床锅炉主要性能指标之一，我公司试运初期， 飞灰含碳量较高，常常达到 2%以上，以至锅炉热效率低于保证值，降低飞 2灰可燃物的措施有以下几点：采用有效的燃烧措施即：低床压、低氧量、高炉膛压力，提高锅炉燃烧效率的同时也降低了飞灰可燃物。提高炉膛温度： 循环流化床锅炉的飞灰中，其含碳量与炉膛温度有很大关系，在确保 S2及 0 N x放指标合理的前提下，当提高床温是降低飞灰含碳量的有效措施， O排适将控制床温由试运初的 9 0 5℃提高到 90 8℃。解决循环流化床锅炉炉膛中心缺氧问题：循环流化床锅炉的燃烧是分级燃烧，密相区氧量的供给主要是靠一次风，一次风不能满足燃烧用风

量，因此在密相区处于还原性气氛中；在稀相区，二次风的补充使其处于

算为槽宽偏差加上 P/2。然后按线数顺序记录：( 1)齿厚 1+齿槽宽 1 2;( )齿厚 2+齿槽宽 2 3;( )齿厚 3+齿槽宽 3…齿厚 1+齿槽宽。… 看各对齿槽之和是否在齿距极限偏差之内，再看任意两组或三组的偏差和是否有小于图样允许的累积误差范围。 如此检测似乎繁琐，其实熟者不难。何况是检测精度要求较高的多线螺纹，即使在计量室用投影仪检测，由于其只能按法向投影，而齿距及其累积误差也要逐一记录，并经多道换算才能得出结果，且多道换算法与上述换算仍然类同。 3在加工锯齿形螺纹时，已知某齿厚的应减薄余量，然而由于等分需 .要，这时能任意选择向 3。一侧或 3 0。那一侧面进行同等量赶刀吗？影响中径量是否相同？ 能。不论向哪一侧面以同等量赶刀，其影响同侧槽的中径减小量也相等，决不会因两侧角度悬殊而使中径减小量也随之不等。看公式 d,△2

由以上可见，螺纹中径与齿厚减薄量的换算关系可应用于各种螺纹的加工与检测。因为所有螺纹在中径处的齿厚与齿槽宽的基本尺寸均等于 P/2。蜗杆属于齿轮，但

对于标准的轴向直廓蜗杆，其分度圆处的齿厚与齿槽宽的基本尺寸也都等于 P/2也仍然实用。由于非标准轴向直廓蜗杆和法向直，但

廓蜗杆等，其分度圆处的齿厚与齿槽宽不一定为P/2,所以本换算法就仅供半精车时参考或作间接换算之用。还应指出，当螺纹导程角 1> 4 l r。时，原M还要加上△ 1 n= 0,△ 1: . 2 . t; a 4。,△ 1 1值 l r( 3。 l 18 d g r . 0 l . r 2 d t 1)因三针测量或单针接触近似于法向齿厚关系。当 1< 3。 9 zl, g r l r 时可视为轴向关系。

参考文献[]中国劳动社会保障出版社，车工工艺学》第四版， 1《,主编 .公安，王2 0 0 5.

[]中国劳动出版社，车工工艺学》9 2《, 6新版，主编 .许兆丰， 9 7 19[]机械工业出版社，车工工艺学》第三版，编.广发， 9 1 3《,主郝 19

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f△就明白：影响中径及其量针的落下量并非单纯受赶刀的

那一侧角度所影响，而是受两侧角度的正切函数和所影响。这也说明，无论是加工对称还是非对称牙型，当背离赶刀的那一侧角度误差较多时，也会影响中径的测量值。所以在车多线 …… 此处隐藏：1617字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……