高性能混凝土桥梁设计中二高乌日交流道连络道穿越桥(3)

前瞻橋梁工程新技術研討會

果，有以下結論：

1. 橋梁中央點大梁底部之張應力值並未因此超出規範規定，甚至因此變小。 2. 橋梁撓度變形部分，隨彈性模數愈小，橋梁中央點之位移變大，但皆較規定

值為小。

乾縮影響部分，依據目前所搜集到國內之詴驗數據顯示，高性能混凝土之乾縮情況可能較一般混凝土為高，經分析結果若當乾縮應變量增加為2.46倍時，橋梁中央點之拉應力增加為1.7倍，橋梁中央點位移增加為1.5倍。因此，就高性能混凝土彈性模數值較低，及長期之乾縮潛變值較一般混凝土為高的問題，若係將高性能混凝土使用在預力構件上，建議應於合約規範中制定規範值。

本文所採設計例為長度僅90公尺之穿越橋，所作分析結果僅適用於該橋梁結構單元，對於不同結構系統、長度較長等其他之橋梁結構，硬固後高性能混凝土之工程力學性質對橋梁構件行為產生之影響，應再個案進一步探討。

本橋雖已設計完成，然高性能混凝土之成敗，乃繫於施工之品管。至於本橋委託學術單位辦理之監測計畫，可蒐集取得高性能混凝土之長期乾縮、潛變性質資料，有助於國內學術界與產業界對高性能混凝土之研究發展，預期將獲得國內工程界之關注與重視。

八、 參考資料

1. Okamura,H.,\ Civil Engineering,University of Tokyo,1991

2. 詹穎雯，'\自充填混凝土\簡介與相關規範'，'自充填混凝土產製與施工'研討會，台灣營建研究院主辦，PP.1-20，89年2月

3. '高性能混凝土設計準則之研訂'，交通部台灣區國道新建工程局，84年11月

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前瞻橋梁工程新技術研討會 圖一、烏日連絡道穿越橋平、立面圖 Ⅲ- 12

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圖二、烏日連絡道穿越橋標準斷面圖 圖三、烏日連絡道穿越橋南下線橋墩圖

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前瞻橋梁工程新技術研討會 圖四、烏日連絡道穿越橋北上線橋墩圖

圖五、坍流度量測

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CL把手200CL把手20028020室490280室隔板(厚20mm)490A室隔板(厚5mm)室340680200D10活動隔板(厚10mm)50200D1035353535680流動障礙流動障礙活動隔板(厚5mm)190R=14019035353535障礙R1流動障礙詴料採樣閘門障礙R1流動障礙詴料採樣閘門形 容 器箱 形 容 器填充裝置形狀及流動障礙圖圖六、U形及箱形填充高度詴驗設備

B=51.5cm25cmb=7.5cm7.混凝土詴驗用Ⅴ型漏斗尺寸圖圖七、漏斗流下詴驗裝置

圖八、全量通過詴驗裝置示意圖

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15cm145cm