脚手架施工技术措施

施工技术措施

（脚手架）

建设单位：哈尔滨运华房地产开发集团公司

监理单位：黑龙江省北建建设监理有限责任公司

工程名称：运华广场301#

施工单位：哈尔滨市华运建筑工程有限责任公司

总工程师：朱俊清

主任工程师：

主管工程师：

（主管技术员）：王玉新

编制：郭峰

2005年5月15日

现场概况：

本工程为哈尔滨市运华广场301#，由哈尔滨市华运建筑工程公司第一项目部承建，建筑面积24639m2，占地面积1890m2，建筑分高层和多层两部分，高层部分75M，多层部分31.5M。高层部分脚手架采用分段悬挑脚手架，多层部分采用钢管双落地式脚手架。

一．脚手架悬挑钢架计算：

钢排梁选用I25工字钢，跨距按600mm设计，上部脚手架按8排计算脚手架，立柱纵距为1500mm，横距设置1000mm，脚手架步高1200mm，悬挑高度不得大于25M，计算如下：

1．荷载计算：

操作层荷载：7922N/M

荷载总计非操作层荷载：

647.6×8=5180.8N/M 7922+5180.8=13172.8N/M

每根立柱承受其它荷载:

按800N计取:9879.6+800=10679.6N

梁自重:q=0.3810M/mm ∑MA=0

F×(6000+4500+3000+1500)-RB×6000+q×6000 2/8=0

RB=(2.14×108+1.17×106)÷6×103=3.6×104N

RA=RB=R=3.6×104N

2．内力计算:

Q max=RA=3.6×104N

M max=RA×6000/2-F×(3000+1500)-0.38×6000 2/8=4.19×10Nmm 3．验算:

1)抗弯强度:

查得r x=1.05

则：δ=4.19×1.07/1.05×4.02×106=99.23N/mm2＜fv(fv=125N/mm2)

2)剪应力计算：

查得I/S=216mm tw=8

则：ξ=3.6×104/201×8=20.84N/mm2＜fv(fv=125N/mm2)

支座局部承压:

设支座长度为30 hy=13 则L2=a+2 hy=26 查得ф=1

则:δ=1×3.6×106/8×56=80.42N/mm2＜f

3)整体稳定性:

查GBJ17-87附录-1.3 得ф=0.76

δ=4.19×107/0.76×4.02×105=137.18N/mm2＜f

4)挠度:

集中荷载引起的挠度为:

f1=19×1.26×104×(6000) 3/384×2.1×105×5.02×107=12.77mm

均布荷载引起的挠度为:

f2=19×0.381×104×(6000) 3/384×2.1×105×5.02×107=0.6mm

f=12.77+0.6=13.37mm

查GBJ17-88,表2.2.2得允许挠度为:

[f]=L/250=6000/250=24mm f＜[f]满足要求

二．设计校核：

已知搭设尺寸Lb=1.5m La=1.2m h=1.2m，架体内侧距墙

0.45m ，连墙件采用钢管2步3跨扣件连接，地基土为粘土分层夯实，地基承载力标准值f gk =200KN/m 。施工地区基本风压W 0=0.55KN/m 2 A n /A w =0.63，密目区安全网0.005KN/m 2。（A n —挡风面积，A w —迎风面积）

需设计校核内容：

1． 横向水平杆的抗弯强度和挠度计算：

作用在小横杆上的荷载标准值：

q k =(3+0.3) ×0.6=1.98KN/m (2—施工荷载，0.3—脚手板重，0.6—1/2La) q=1.4×3×0.75+102×0.3×0.75=3.42KN/m

反排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a=350时，其计算外伸长度a 1=200mm 。

则抗弯强度：δ=M/W=ql b 2/8[1-（a 1/l b ）2]2/W

=3.42×1.52[1-(200/150)2]2/8×5.08×103

=123.10N/mm 2＜f=205N/mm 2

故抗弯强度满足要求：

挠度验算的结构静力学计算手册查得：

V=5q k L b 4/（384EI ） 简化为简支梁

M max

L k a

a 1 a=350 a 1=200

=5×1.98×1.54/384×2.06×105×12.19×104

=5.20＜[V]

[V]即规范5.1.8 L/150=1500/150=10mm即[V]=10mm 故挠度符合要求。

大横杆的抗弯度和挠度验算：

由小横杆结合大横杆的标准值：

FK=0.5q k L b=0.5×1.98×1.5=149KN

δ=M max/w=0.175FL a/w=0.175×1.34×1.2×106/5.08×103

=55.39N/mm2＜f=205N/mm2

V=1.146FKL3/100EI

=1.146×1.86×103×1200/100×2.06×105×12.19×104

=1.146mm＜[V]

故满足强度和挠度要求。

扣件抗滑承载力R=2.15F=2.15×1.34=2.89KN＜R c=8KN 2．立杆稳定性验算：

1）验算长细比：计算长度Lo=Kμh

长细比λ=Lo/I= Kμh/I

当K=1时，λ=1.5×1200/15.8=114＜[λ]=250

查规范附录C表C查得稳定系数ф=0.186

2) 计算风荷载设计值产生的立杆弯距M W

M W=0.85×1.4M WK=0.85×1.4M W Lah2/10

W K=0.7×1×1.3×1.2×0.63×0.55=0.378KN/m2

M W=0.85×1.4×W K Lah2/10=0.85×1.4×0.378×1.2×1.22/10=0.078KN M 3) 主杆段的轴向设计值：

结构自重标准值产生的轴向力

H GK=H S g K=17.5×0.1248=2.184KN

脚手板自重标准值：∑QP1=3×0.3=0.9KN/m2

栏杆、挡脚板自重标准值：∑QP2=2×0.11=0.22KN/m2

密目网安全的自重标准值：∑QP3=0.005KN/m2

则构配件自重产生的轴向力：

∑G2K=0.5(La+a1)La∑QP1+QP2La+QP3LaH

=0.5(1.2+0.2)×1.2×0.9+0.22×1.2=0.005×1.2×17.5

=1.19KN

施工荷载产生的轴向总和：

∑NQK=0.5(Lb+al)LaQ K

=0.5(1.2+0.2)×1.2×6

=5.04KN

则N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑Qk

=1.2×(2.184×+1.19)+1.4×1.4×5.04

=10.05KN

4）不组合风荷载时,立杆段轴向力设计值：

N1=1.2(N G1K+N G2K)+1.45×1.4×5.04

=13.93KN

5)立杆的稳定性验算：

组合风荷载时：

N/фA+M W/W=10.05×103/0.186×489+0.078×106/5.08×103

=125.84N/mm2f=205N/mm2

故稳定。

3．连墙件计算：

1）扣件抗滑承载力计算：

受风荷载影响的最大部位考虑，最高部位为17.5米，查表得μz=1.80

W K=0.7μzμS W O=0.7×1×1.3×1.2×0.63×0.55

=0.378KN/mm2

N L=N LW+N O=1.4W K A W+N O=1.4×0.378×2×1.2×3×1.2+5=9.57≮8KN 故需增加一个抗滑扣件：

2）连墙件稳定承载力验算：

λ=Lo/I=450/15.6=28.48＜[λ]=250

杳表得稳定系数ф=0.924

则N2/фA=9.57×103/0.924×489=21.18＜f=2.5N/mm2

故满足强度要求；

4．立杆的地基承载力验算：

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N1=13.93KN

槽钢的作用长度取1米，基础底面积：A=1×0.4=0.4m2

地基承载力设计值：f g=K c f gk=0.5×200=100KPa=100KN/m2

故立杆基础层的平均压力：P=N1/A=13.93/0.4=34.825＜f g=100KN/m2

卸料平台的设计及计算：

因卸料需要，搭设平台，卸料平台搭设2800×2800mm 的操作平台，主梁和次梁皆采用Φ48×3.5的钢管，主梁间距1400mm ，次梁间距700mm ，上面铺50mm 厚木板，木板自重220N/m 2， …… 此处隐藏：3220字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……