谈电梯曳引力计算

电梯

设计研究

谈电梯曳引力的计算’.

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黄善 藤1 .引言

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阻力，由于其值甚小，一般常略去不计。将上述关系计入加速度后列式如表 l:表中：一设计中的轿厢之起、动最大加速 a制度 ( s) m/: L额定载荷 (;一 N)

在电梯的曳引传动中，对曳引力起到决

定性作用的是钢丝绳与绳槽之间的摩擦系数、槽的形状和接触包角。 在电梯系统中，虑到加速度等的影响，考 所以 GB78 5 8用下式表述电梯的曳引条件：

wc桥厢重量 (;一 N) wR钢丝绳重量 (}一 N) w补偿链重量 (;一 N) F~导靴的总摩擦阻力 (; c N) g~重力加速度，为 9 8 s .m/: 上面计算是对钢丝绳比 1 1而言，:当钢丝绳比为 2 1时，: w应乘 2。在设计计算中，应该取 T T,中的较大值作为随后的安全率和支反力计算的依据。 3 .关于系数 c GB 5 8第 9节注释中，已说明： 78 E一塑 Lg一 a丑

C。

≤e

T、T分别表示最大静拉力和最小静拉力； C为加速度系数}C为槽形补偿系数；f为当量摩擦系数 .f￣Kp;n为钢丝绳在曳引轮 .

上的包角。本文根据实践和实验数据对 c、 C和 f加以评述。 等

2曳引力的构成 .GB 5 8的曳引条件，按其定义在计算 78有效曳引力时应包含两种工况：即一是桥厢

处在最低层站并载有 1 5额定载荷上行 2时；另一是桥厢处在最高层站空载下行时。前者，轿厢钢丝绳是较大静拉力端，并认为钢

同时又给出在各种额定速度下可允许的C的最小值，此值只不过是设计计算中允许达到的下限值，际上 c实随加速度 a的变化

丝绳的重量亦施于此；后者，以对重架钢丝绳为较大静拉力端，要加入钢丝绳的重量亦很明显，无论上行或下行，导靴与导轨

而变，不同的加速度可以算出相应的 c值对 如表 2所示。

之间都存在着摩擦力，其大小由各厂家按实测的统计数值确定。至于

导向轮和限速器的

衰 1

满

载

上

行

空

载

下

行

T!

(+ a ) ( . 5 1/ 1 2 L+、 c- V kw ) - F k c

(+a ) ( 5 1/仉 L+ wc w R + )

T2

(一 a ) ( . L+ Wc+w自 1/ O4 )

(~Ⅱ ) ( 1/ Wc+w自一 F ) c

中国电梯

i 9№ .5 91

3‘

电梯

表 2

加度a速(/ m s)

02 g n1.

0I .5 g

o1 - I。1 l。l 4 g .2 g l g

01 f O 9 .g 一g Or r 0n

9 6

系数l

】7 4 15 . 3

3 l . l l7 f… 7 l l2 j 17 1 15 3 2 Zy=

。8 I“8 . 9 8 12 1】0 . 2 . 2

由表 2可见 .假若一台额定速度 v: 1 6 s的电梯，当仅接最小值 C: 1 2计 . mr .算，这时桥厢的最大加、减速度 a 0 8 m/: .8 S。 GB 0 5 - 8而 1 0 8 8第 3 3 2条 . a允许控 ..将

。

制在 15 s内， . m/。因此，算时应按该产品实计际的加、速度，入 (n a减代 g+ )/ ( a, g - )分别计算出 T T。和，而不要以 C一 I 2代入。 .

这样计算中不另有系数 C出现。4 .关于系数 C :在曳引力公式中， 其定义是考虑到 C按

由于槽形磨损的影响， V形槽给予补偿对 V形槽 G: 1 2半圆槽和下切半圆槽取 .;C 2 1。:

但对 V形槽，据 E lprl草人 A根 N8/ at起

林达先生 19 9 0年 5月的论述形槽新的 V囝 2

时候，槽形系数 K一 1s (/ )/ i 7 2;然而 .考 n

虑钢丝绳的弹性和永久性伸长，在槽形失效性磨损前细化，钢丝绳下沉后，原初 V形槽

槽时系数 K一 1 1;损且钢丝绳下沉后， .磨 5便变成了下切角一 0的半圆槽，数 K’ 4 n系 -/≈ 1 2图 2。宽 V形槽磨损后的曳引力 . 7( )即

便逐渐变成下切半圆槽。林达认为加上钢丝绳振动的因素，喉角 8通常为 2右 (图 0左如 1 ( )所示 )槽形系数亦随之变为 K一 b。。

将大于瓶槽时的曳引力然

而，刚好当接触角 7— 1 3 5时，新旧的槽形系数 K都为 0 . o 1 2,曳引力和磨损后的半圆槽相等。将 V .7形槽切口，出现下切角口便，如所周知，口切

(注： 林达先生所著曳编 A

力计算一文见本刊 1 9 No 4译文 ) 91 。就以=3。例 .形槽在未磨损前， 5为 V K:3 3,但当磨损且钢丝绳下沉“相当于 .2

V形槽较之 V形槽，能限制槽形磨损后所更导致的曳引力的下降。由此可以断定，每一个可能的 3值，相应会有一个使新、槽时都旧且 I引力都相等的值 (如 B 0时，倒=9。取— 5 .。系数 K 2 0 )按曳引力保持相等的 8 7, .4。原则， V形槽和切口 V形槽的槽形系数建将

钢丝绳半径的深度时 .口角大约为 6。 o.K=1 6,新槽的 1 2这说明由于当量摩擦系 .2是/。数 f下降，曳引力大幅度地减小。是在的使这确定系数 c时应予注意的。

5 .接触角和下切角GB7 8 5 8没有对 F切 v形槽给出相应的补偿系数，上述讨论中 .对狭 V形槽得出了

立等式：1 4[ - s (. ) 1 i 0郎] n s ( .7 i 05 1 n一B— n B

磨损后曳目能力将小于新槽的曳引能力的结 I论。但当 v形槽为宽形时，如—1 0 .例 新 2 4

得出下面恒曳引力的下切角 1 3与接触角的关系 (表 3见 )

Chi EJ va o I 1 I- na e tr 99 " 4 9.

5

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表 3

I I l1 l2 3 l” .s。l7 o o{o lo o o j 0 0 0 。l 0 s l I I。 o l r{ f B 98 97 92 ∽ I5 72 63 55 51 41 9 1… I9 5 1 83; .l l l6 8 .f0{4 8 2 9 78 . .I l .l . l 从表 3町见接触角= 1 3 5时 1切角 0 .o 口 O一 .相当于半圆捂；而 Y 4 .。,3一 5 9时一 l 0,达到实用的最大值。因此，7在" .。 1。 1 9 5到 1 3 5的范围内，是可以选择到与之相适 0.o而选定。

@实际摩擦系数应由设计者按各自厂家的实验数据确定，绝不能规定为一个必须遵守的数字，即使引用也要有充分说明。注：*1:为梗于说明，有意将下沉量扩大来讨论，实际上槽形设计中，下沉量按允许下沉钢丝绳直径的 8~ l计。 0 *2:原英文 u dru,译为“口” n ec t汉切，笔

应的下切角，获得槽形磨损前和磨损后 曳引力保持不变的槽形。 6 .关于摩擦系数安全规范中称 f为“丝绳在绳槽中的钢摩擦系数”。实质上是指当量摩擦系数 .它由 实际摩擦系数与槽形系数 K之积所构成，

者认为称之“切”更恰当，钢丝绳下槽形中称“切角”较之“口角”下切更明确

即 f K u p与接触面的形状无关，=GB 5 8规定一 0 0 .设计者带来难以理 78 .9给

(者单位：广州电梯 I业公司)作

口

解的束缚。 林达认为：丝绳一铸铁一 A钢015 .。困此， 2 p值必须根据各厂家所用的钢丝绳和绳轮而定 .书本上或其它厂家所提供

的值都只能作为参考笔者曾在中山大学固体力学实验室用国产钢丝绳和广州电梯公司的绳轮组成的摩擦副作了摩擦系数实验 .从

数据中舍去最高值和最低值后 .取平均值 I s -一 0.1 3

7 .结束语本』就电梯系统的曳引力计算作了肤浅、的评述，包括： ①加速度系数 c宜按定义式计箅，是。它随加速度 a变，不可误解为随额定速度 V而变。 ② V形槽在磨损后，曳引力会大幅度地

下降，引力计算式左端的系数 c:取值时曳在应予注意。

③由于宽的 v形槽在磨损后的曳引力会大于磨损前，因此在狭的 V形槽与宽的 v 形槽之间 .寻找到一个理论上磨损前与磨损后曳引力都相等的接触角与下切角，接触角应 …… 此处隐藏：1919字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……